钻井液论文参考文献2019

气制油合成基钻井液研究与应用摘要新型气制油合成基钻井液是一种以水滴为分散相,气制油为连续相并添加高效乳化剂、润湿剂、亲油胶体等配制而成的乳化钻井液。该钻井液基液黏度低,无多环芳烃,生物降解能力强,能满足环境保护要求。所配成的钻井液塑性黏度小、抑制性好、润滑性强,高温高压滤失量低,形成的泥饼质量好且完井时易被清除,岩心的渗透率恢复值高,储层保护效果好。该钻井液在渤海及印尼油田的应用效果好,在渤海油田的平均机械钻速较常规油基钻井液提高了30%,而在印尼油田的机械钻速则更高。关键词气制油合成基钻井液;抑制性;润滑性;乳化剂;环境保护;滤饼清除;防止地层损害传统的油基钻井液基液黏度偏高,塑性黏度高,不利于提高机械钻速;而原来的油包水钻井液乳化剂用量大(8%～10%),既增加了现场工作量,又使钻井综合成本升高,难于进入国际市场。为了提高合成基钻井液的使用效率,研究了一套抑制性、润滑性好,有利于提高机械钻速,适用于钻大斜度井、水平井及深水井,有良好的储层保护效果,又符合环境保护要求的气制油合成基钻井液。[1214]1合成基钻井液的研制1.1基液的优选通过对酯基、醚基、聚α2烯烃、线性石蜡、矿物油及气制油等基液的理化性能分析(见表1),选择气制油为该钻井液的基液。气制油是脂肪烃,它是由C12～C26的直链或支链烷烃组成的混合物。由表1可以看出,气制油不含芳烃,运动黏度低,B OD5相对较高,COD相对较低,满足环境保护要求。气制油的黏度随温度的变化情况见图1。由图1可以看出,气制油的黏度较低,且其黏度受温度的影响较小,适合于作该钻井液的基液。1.2乳化剂的优选与评价选用乳化剂遵循的原则为:①HLB值为3～6;②非极性基团的截面直径必须大于极性基团的截面直径;③盐类或皂类,应选用高价金属盐;④与油的亲合力要强;⑤能较大幅度地降低界面张力;⑥抗温能力好,在高温下不降解,解吸不明显;⑦选用的乳化剂要无毒或低毒。图1气制油的黏度随温度的变化情况室内对RN1、RN2、……、RN12等12种非离子表面活性剂进行了复合选择评价,其中RN1、RN6、RN7、RN11、RN12的性能较差,而RN2、RN3、RN4、RN5、RN8、RN9、RN10的性能较好,对其进行两两复配,在150℃条件下热滚16 h,测试结果见表2及图2。从表2可以看出,效果较好的主乳化剂是RN2,辅乳化剂是RN4,其最佳复配比例是RN2∶RN4=60∶40。从图2可以看出,RN2和RN4乳化剂总加量为3.5%时,效果最好。表2和图2中钻井液配方如下。1#280 mL气制油+4%乳化剂+0.5%润湿剂+1.5%CaO+2%有机土+120 mL(30%CaCl2)+重晶石(加重至钻井液密度为1.2 g/cm3)1.3润湿剂与其他处理剂优选与评价使用不同的表面活性剂作为润湿剂,测定1#配方钻井液性能,结果见表3。由表3可以看出,PF2WE T润湿剂的效果最好。润湿剂PF2W E T加量对破乳电压的影响见图3。由图3可以看出,PF2W E T最佳加量为0.7%。通过实验发现,磺化沥青、氧化沥青、腐植酰胺及聚合物等降滤失剂以聚合物的降滤失效果最好,其加量为1.5%～2.0%;有机土加量为2%～3%;CaO加量为2.0%,由此即可得到性能较好的钻井液配方如下。气制油+(3%～4%)乳化剂+0.5%润湿剂+(1.5%～2%)CaO+2%有机土+30%CaCl2水溶液+重晶石对该配方在不同的油水比及密度下的性能进行了测定,结果见表3。从表3可以看出,该钻井液在不同的油水比及密度为1.3～2.0 g/cm3的广泛范围内都具有较好的稳定性,适合于高密度钻井作业。2合成基钻井液性能评价2.1抗污染性钻井液的抗污染性能见表4。由表4可知,海水侵污量达到15%时,钻井液的破乳电压仍然高达526 V;钻井液受石膏侵污后,其流变性能和电稳定性变化很小,石膏侵污量为3%时,钻井液的高温高压滤失量也只有3.8 mL;随着钻屑含量的增加,钻井液的黏度有所增加,但增加幅度不大,说明该合成基钻井液的抗海水、石膏、钻屑侵污能力较强。2.2储层保护效果在70℃、3.5 MPa、污染时间为2 h的条件下,使用密度为1.2 g/cm3的合成基钻井液对渤海A油田储层岩心进行污染,结果见表5。从表5可以看出,岩心的直接返排渗透率恢复值较高,均在88%以上,说明气制油钻井液对储层的污染程度较小,对储层的保护效果好。2.3生物毒性室内采用发光细菌法对合成基钻井液的生物毒性进行了评价,结果见表6。从表6可以看出,采用的各种处理剂无毒;合成基基液自身的开口闪点高、凝固点低、类芳香烃含量低,所以该钻井液具有较好的生物降解性,对环境的污染较小,可以在海洋及环境敏感地区使用。2.4合成基钻井液的完井工艺研究为了防止钻井液内滤饼损害储层及外滤饼堵塞筛管缝隙,在完井过程中必须最大程度地清除滤饼。构成合成基钻井液滤饼的固相成分是加重材料重晶石、有机土、钻屑和沥青类降滤失剂,因此滤饼的清除方法为:①用强渗透剂使整个滤饼松动;②用溶剂型有机物来溶解沥青类降滤失剂;③用高效清洗渗透剂处理滤饼,同时加入黏土稳定剂,防止滤饼解除液进人储层引起黏土水化膨胀伤害产层;④室内对合成基钻井液滤饼清除液HiClear作了一系列的评价。2.4.1滤饼静态浸泡评价在30℃、3.5 MPa和30 min的条件下,用高温高压钻井液滤失装置做出3张滤饼,然后分别用100 mL海水、油和HiClear滤饼解除液在60℃水浴中浸泡1 h。结果表明,在海水中浸泡的滤饼无明显变化;在油中浸泡的滤饼油溶性物质被溶解、油变色;在HiClear中浸泡的滤饼松散并且脱落,油溶性物质被溶解,油与HiClear对比浸泡后的现象见图4。将HiClear浸泡后的滤饼在30℃、1.0 MPa的实验条件下,用300 mL海水做滤失速度评价,测出滤失速度为321 mL/min,在相同条件下用洁净滤纸测得的滤失速度为900 mL/min,而用原始滤饼直接测得的滤失速度为18 mL/min;用油和海水测出的滤失速度与浸泡前的相比变化很小,都在20mL/min左右,可以看出,在静态情况下,HiClear对滤饼的消除效果就已经较好。而在实际的应用中,对于滤饼的冲蚀是在一定的循环速度下进行,于是室内在动态情况下也作了相应的评价。2.4.2滤饼动态浸泡评价将与前面相同条件下获得的滤饼放在60℃水浴中加热30 min,观察发现滤饼松散、开始脱落,模拟实际使用情况,以较低速度轻轻振荡烧杯30 s,滤饼大量脱落;继续在水浴中浸泡30 min,轻轻振荡30 s后,滤饼脱落较静态浸泡明显,在相同情况下测出海水的滤失速率为540 mL/min,其脱落情况见图5。2.4.3不同浓度的HiClear动态浸泡评价将在相同条件下形成的滤饼3张,分别用浓度为10%、20%和50%的HiClear水溶液进行动态浸泡。实验结果表明:20%的HiClear水溶液就可以达到很好的滤饼清除效果,当其浓度为50%时,滤饼清除率接近100%,如图6所示。3现场应用2005年、2008年7月使用气制油合成基钻井液分别在渤海及印尼成功钻完了3口井的<215.9mm井段及一口开窗侧钻井,钻井液性能见表7。由表7可以看出,A井的<215.9 mm井段平均机械钻速为22.8 m/h,比A平台其它井提高了30%;印尼AC13井的<215.9 mm井段平均机械钻速为46.9 m/h,AC203井的开窗侧钻井平均机械钻速为48.8 m/h,都很高,井眼清洁,钻头水马力高,表明气制油合成基钻井液具有好的流变性。油基钻井液与合成基钻井液的ECD对比见图7。从图7可以看出,用1.54 g/cm3油基钻井液的ECD为1.638～1.667 g/cm3,而用同密度的气制油合成基钻井液的ECD为1.630～1.637 g/cm3,说明气制油合成基钻井液的循环当量密度比油基钻井液的小。图7气制油合成基与油基钻井液ECD的对比4结论11由于气制油不含芳烃,易生物降解,生物聚积潜能低,环境友好,用其配制的合成基钻井液能满足环境保护要求。21气制油合成基钻井液的塑性黏度较低,平均机械钻速高,缩短了纯钻时间,有利于节省总钻井费用。31气制油合成基钻井液的循环当量密度比常规油基钻井液的小,减小了钻井施工作业时的井漏风险。41气制油合成基钻井液对储层岩心污染小,其形成的泥饼容易清除,岩心渗透率恢复值大于85%,对储层保护效果较好,投产后均获得高产稳产,说明气制油合成基钻井液在渤海及印尼的应用是成功的。参考文献[1]许明标,邢耀辉,肖兴金,等.酯基钻井液性能研究[J].油田化学,2001,18(2):1082110[2]许明标,张娜,王昌军,等.聚α2烯烃合成基深水钻井液体系性能研究[J].江汉石油学院学报,2004,26(4):1122113[3]达利H C H,格雷G R.钻井液和完井液的组分与性能[M].石油工业出版社[4]徐同台,陈乐亮,罗平亚.深井钻井液[M].石油工业出版社[5]黄汉仁,杨坤鹏,罗平亚.钻井液工艺原理[M].1981年第一版[6]岳前升,舒福昌,向兴金,等.合成基钻井液的研制及其应用[J].钻井液与完井液,2004,21(5):123[7]肖稳发,向兴金,罗春芝,等.合成基钻井液体系的室内研究[J].钻采工艺,2000,23(3):78281[8]Kim B,Joannah E,Jo hn H,et al.New low visco sity es2ter is suitable for drilling fluids in deepwater applica2tions[R].S P E 66553,2001[9]Messler D,Kippie D,Webb T.Imp roved techniques ofdeepwater SBM displacement s:A case histo ry[R].S P E 73711,2002[10]The Top 10 Mud2Related Co ncerns In DeepwaterDrill2ing Operations[R].S P E 59019[11]Rheology of Vario us Drilling Fluid Systems U nderDeepwater Drilling Co nditions and The Importance OfAccurate Predictions of Downhole Fluid Hydraulics[R].S P E 56632[12]New Low Visco sity Ester Is Suitable for Drilling Flu2ids In Deepwater Applications[R].S P E 66553[13]Fluids for Drilling and Cementing Shallow WaterFlows[R].S P E 62957[14]Imp roved Techniques of Deepwater SBM Displace2ment s:A Case Histo ry[R].S P E 73711

余维初1，2，3苏长明1鄢捷年2

（1.中国石化石油勘探开发研究院，北京100083；2.中国石油大学（北京），北京102249；3.长江大学，荆州434023）

摘要 高温高压岩心动态损害评价系统是石油勘探开发中评价储层损害深度与程度的新的评价实验方法与实验仪器，它可以测量岩心受入井流体损害前各分段的原始渗透率值，然后不需取出岩心，就可以直接在模拟储层温度、压力及流速条件下，用泥浆泵驱替高压液体罐中的入井流体，在岩心端面进行动态剪切损害。损害过程完成后，也不需取出岩心，而是通过换向阀门改变流体的流动方向，再由平流泵驱替液体，测量储层岩心受损害后各段的渗透率值。通过对比岩心各分段的渗透率变化情况，即可确定岩心受入井流体损害的深度和程度，从而优选出满足保护油气层需要的钻井液与完井液。目前“评价系统”及配套智能化软件已在多个油田企业投入使用，并取得了良好的应用效果。

关键词 岩心 储层保护 动态损害 评价系统 钻井液与完井液

A New Method Used to Evaluate Formation Damage Caused by Drilling ＆ Completion Fluids——Investigation of the HTHP Core Dynamic Damage Evaluation Testing System

YU Wei-chu1，2，3，SU Chang-ming1，YAN Jie-nian2

（1.Exploration ＆ Production Research lnstitute，SlNOPEC，Beijing100083；2.China University of Petroleum，Beijing102249；3.Yangtze University，Jingzhou434023）

Abstract The HTHP Core Dynamic Damage Evaluation Testing System is newly developed a new method and apparatus used for evaluation of the extent of formation damage caused by drilling and completion fluids in petroleum exploration and development.It can be used to measure the original permeability of each section of the core sample before contamination by the drilling or completion fluid.Then，the core does not need to be taken out and the process of dynamic damage can be directly conducted by flushing with the drilling or completion fluid using mud pump under the conditions of the simulated formation temperature，pressure and flow rate.After the damaged process is completed，the core is still kept in the holder and the permeability of each section of the core sample after damage can be measured by altering the flow direction with the reversal valve and flushing a fluid（cleaning water or kerosene）by the constant flow-rate pump.By comparing the permeability data that occur at each section of the core sample，the damage level and invasion depth can be determined，and the drilling and completion fluids that meet the requirements of formation protection can be selected.Currently，the new evaluation method，the testing system and associated software for formation damage induced by drilling fluid and completion fluids were applied in several oilfields widely，and favorable results have been obtained.

Keywords core formation protection dynamic damage testing system drilling and completion fluids

随着世界石油生产的不断扩大与发展，油层伤害与保护的问题日益为各国石油工程师们所关注。油层伤害一旦产生，其补救措施需要付出昂贵的代价。因此，国外早在20世纪40～50年代就开始了油层伤害与保护的室内试验研究。我国也在20世纪70～80年代开始着手研究油层伤害问题，并建立了相应的储层损害评价实验方法及相关仪器。然而随着油气田勘探与开发逐步转向深层，原有的储层损害评价方法已不能适应。因此，要想在油气层保护技术领域取得突破性成果，有必要建立一套完整的、能够适应更深的地层勘探开发的储层损害评价新方法和与之相配套的评价手段，既可以测量岩心各段的原始和损害后渗透率，又能模拟储层温度、压力及泥浆上返速度等条件对岩心进行动态损害评价的新方法、新仪器。

本文主要介绍了该“评价系统”的设计思路、设计原理、技术性能指标、实验参数计算方法及其应用情况。

1 “评价系统” 的设计思路和工作原理

1.1 设计思路

（1）该“评价系统”首先要能够测量岩心各段的原始渗透率（Koi）和受损害后渗透率（Kdi）。根据本项目组的专利技术渗透率梯度仪（专利号：91226407.1）的工作原理和设计思路，由达西定理公式便可很方便地计算出岩心各段损害前后的渗透率参数。

（2）根据本项目组专利技术新型智能高温高压岩心动态失水仪（专利号：ZL200420017823.7）的工作原理和设计思路，在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆上返速率的条件下对岩心某个端面进行动态剪切污染损害实验。

（3）根据本项目组专利技术高温高压岩心动态损害评价实验仪（专利号：200410030637.1，ZL200420047524.8）在渗透率测量完成后，不需取出岩心，而是在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆返速的条件下对岩心进行动态污染实验。在对岩心进行动态损害时，利用相关阀门，关闭岩心多段渗透率的测量机构，采用特制泥浆泵，在模拟地层温度、压力和井眼环空泥浆上返速度的条件下，对岩心的某个端面进行动态剪切污染，动态污染采用端面循环剪切式结构。实现一次装入岩心就可以在模拟地层温度、压力、井眼环空泥浆返速的条件下对岩心进行动态污染，以及污染前后岩心多项渗透率参数测试的评价实验研究。

（4）在多段渗透率测试过程中“评价系统”的重要组成部分使用了本项目组的专利技术高压精密平流泵（专利号：ZL02278357.1）首次实现恒流、恒压以及无脉动微量液体的输送技术。

（5）“评价系统”的核心部分使用了本项目组的专利技术岩心夹持器（专利号：ZL93216048.4）首次采用金属骨架硫化技术、“O”型密封圈技术以及橡胶的自封原理，打破了老型产品的挤压式密封结构，顺利地实现了沿岩心轴向建立多测点技术。

该“评价系统”的一个突出特点是将岩心损害前后各段渗透率变化测试和对岩心端面的动态污染损害机构有机地结合起来，从而顺利地实现了设计目的。

1.2 仪器的组成结构及工作原理

为了实现在同一台仪器上完成岩心的多段渗透率测试和模拟井下条件对岩心的动态损害，从而准确高效地评价钻井液保护油气层的效果，根据钻井工艺要求和上述设计思路，把高温高压岩心动态损害评价系统设计成如图1所示的工艺流程，它主要由精密平流泵、泥浆泵、液体罐、端面动循环并带多个测压点的岩心夹持器、流量计、电子天平、气源、压力传感器、温度传感器、环压泵、回压控制器、加热系统、数据采集与处理系统等部分组成。

图1 高温高压岩心动态损害评价系统流程

1—气源；2—高压减压阀；3—高压液体罐；4—泥浆泵；5—流量计；6—电子天平；7—回压控制器；8—环压泵；9—端面循环的多测点岩心夹持器；10—阀门；11—压力传感器；12—精密平流泵；13—排污阀；14—数据采集器；15—数据处理系统（计算机、打印机）；16—加热体

其主要工作原理是：当关闭泥浆泵及相关阀门时，由精密平流泵驱替可进行岩心损害前后渗透率的测试；而当打开泥浆泵、流体管路及相关阀门时，可对液体罐中的钻井液或完井液在实际储层条件下进行循环，从而实现对储层岩心端面进行动态损害模拟。软件界面如图2右上角所示。

“评价系统”由两大部分组成：钻井过程的动态损害仿真系统和多段渗透率测试系统。在动态损害仿真系统中（如图2左边部分），氮气瓶给泥浆罐加压，泥浆循环泵控制流量，使钻井液以一定的压力和流量从泥浆罐里泵出，通过岩心夹持器与岩心的端面接触，对岩心端面进行高温高压动态损害评价实验，最后流回泥浆罐，形成密闭循环。在压力作用下，泥浆中的液体经过岩心而滤失，其动态失水经过管线流到电子天平称重，就可以测量出岩心的动失水速率等多项实验参数。

在渗透率测试部分（如图2右边部分），精密平流泵驱动实验液体进入岩心，经过岩心流至电子天平。另外，多个压力传感器实时采集岩心各测压点的压力值，根据达西定理进而可以算出岩心损害前后各分段的渗透率参数。

图2 高温高压岩心动态损害评价系统软件界面

1.3 数据采集与控制原理

1.3.1 硬件设计的总体思路

该“评价系统”控制部分硬件设计应具备以下主要功能：①温度控制，模拟井下高温工况；②流量控制，能够根据流量设定值准确地控制磁力泵的排量，从而控制岩心端面钻井液的流速，以模拟钻井作业过程中实际泥浆环空返速；③围压监测，岩心夹持器围压通过步进电机控制，仪器能够根据设定值自动控制并监测压力，实时显示在人机交互界面上；④仪器工作压力监测，泥浆循环的工作压力由气源调节给定，同时受泥浆温度的影响，软件仪器自动检测压力参数；⑤动滤失量计量，钻井液对岩心的损害是否已经完成，主要是看动滤失速率，当损害已充分时，动滤失速率曲线上升趋于平衡，不再变化或变化微小，说明钻井液对岩心的动态损害实验已经完成，这个过程一般需要150min，滤纸的动静滤失速率道理也是一样。

1.3.2 软件部分

该“评价系统”控制软件的人机交互、数据处理等功能由PC机完成，借助PC机强大的绘图、数据处理功能为用户提供一个实时性好、稳定性强、界面直观、使用方便的操作管理平台。用户可通过计算机软件非常清晰地掌握整个仪器运行的情况，可方便、及时地对实验过程中的各项参数进行调整，并对数据进行分析。为研究人员提供友好、便捷的人机交互全中文界面及数据处理环境，同时实现数据的存储，实验曲线的绘制，数据报表的输出和历史数据的查询等功能，其中包括流体通过岩心的孔隙体积倍数，岩心各段的渗透率、渗透率损害率、渗透率恢复率、钻井液与完井液通过岩心时的动滤失速率等实验参数，并且由计算机直接打印出实验数据报表，“评价系统”控制软件的人机交互主界面见图2所示。

1.4 主要技术指标

该“评价系统”的主要技术性能指标如下：（1）钻井液与完井液污染压力：0～10MPa，测量岩心渗透率流动压力最大可达60MPa；（2）工作温度：室温～150℃（最大可达230℃）；（3）岩心端面流体线速度：0～1.8m/s；（4）实验岩心规格：人造或天然储层岩心，其尺寸为φ25×25-90；（5）测压精度：±2‰；（6）钻井液用量：2～3L；（7）渗透率测量范围：（1～5000）×10-3μm2；（8）电源：220V，50Hz（要求使用稳压电源）。

与其他油气层损害评价实验装置相比，该“评价系统”无论在工作压力和工作温度方面，还是在岩心的渗透率测量范围方面，均具有明显优势。不难看出，它适用于各种渗透性储层，以及出现异常高压或异常低压的储层，还适用于在井底温度超过150℃的深井中应用。

2 实验参数及计算方法

2.1 V返的计算

在钻井过程中，钻杆和钻铤处的环空返速可用下式进行计算：

油气成藏理论与勘探开发技术

式中：Q为钻井现场泥浆泵排量（L/s）；D1，R分别为钻头直径和半径（in）；D2，r分别为钻杆或钻铤的直径和半径（in）； 为泥浆在环空处的上返速度（m/s）。

岩心端面处剪切速率的大小通过使用变频器调节泥浆泵的转速来实现，选择合理排量的泥浆泵就可以任意模拟钻井现场泥浆泵的排量。在钻井过程中，根据泥浆环空水力学计算结果，当钻杆或钻铤处环形空间泥浆的上返速度 推荐值为0.5～0.6m/s时，才能形成平板型层流，从而满足钻井工艺的要求［4］。

2.2 岩心动滤失速率的计算

根据钻井液动滤失方程，钻井液或完井液通过岩心时的动滤失速率可使用下式计算：

油气成藏理论与勘探开发技术

式中：fd为动滤失速率（mL/cm2·min）；Δθ为Δt时间内的动滤失量（mL）；Δt为渗滤时间（s）；A为岩心端面渗滤面积（cm2）。

2.3 动态污染损害前后岩心各段渗透率的计算

在一定压差的作用下，流体可在多孔介质中发生渗流。一般情况下，其流动规律可用达西定律来描述。因此，在动态污染前后，岩心各段渗透率参数的计算可通过应用达西定律公式来实现。由于是多点测试，可以将达西定律公式写成： 。

3 实施效果

该项目技术产品已在江汉、江苏、大庆、大港、吉林、中原、南方勘探公司、克拉玛依、塔里木等各油田单位推广了五十多台套，大量的实验研究表明，使用效果良好，它可以测量出岩心沿长度方向的非均质性，并能判断同一岩心在受钻井、完井液损害前后各段渗透率和损害深度程度，也可评价各种增产措施的效果，优选钻井、完井液体系配方、优化增产措施，达到保护油气层的目的，并认识了油气层特性，提高了油气田的勘探和开发效率。上述各油田通过该“评价系统”筛选出的优质钻井、完井液，起到了保护油气层的效果，既降低了生产成本，又提高了油气井产量，已经取得了巨大的经济效益和社会效益。该成果的推广应用为保护油气层技术研究和油气田评价工作的开展提供了全新的评价手段和评价方法，还使得其在理论和实验技术上获得了重大突破，其实验研究结果对油气田勘探与开发方案的科学决策、油气田的发现、提高油气井产量、延长油田的开发周期以及保护油气层领域的科学研究将起到十分重要的指导作用。

该评价新方法以及相关技术产品使科研成果及时转化为生产力，填补了我国在相关实验技术领域装备制造上的空白，具有同类技术的国际先进水平。

参考文献

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提高抑制剂加量，如KPAM,FA367,聚合醇，KCl，等等。或者钙处理泥浆等。肯定油基是最好的。