平衡吊的设计说明书毕业论文

这个跟我们的不一样，我们都做减速器的，还是赶紧赶紧自己做吧，不难，有模板的！！

塔吊两支附着杆的夹角宜为90°内，但不得小于60°。短撑杆内角45°至60°，标准节中心到建筑物5米，可以略有偏差。

塔吊的附墙设置的高度有三个要求：

1、塔吊超过独立高度必须附墙，这是第一道附墙。

2、塔吊附墙之后上部的自由端高度有要求，不能超高。

含义

当座地的塔吊水平臂超过自由高度时每隔一段高度都会设置拉杆把塔吊与结构物相连接，为的是起到塔吊垂直牢固，防止因为太高而吊运物体产生的力使塔身摇动或倒塌。

当梯超过一定高度时每隔一段高度都会设置拉杆把之子梯与结构物相连接，为的是起到之子梯垂直牢固，防止因为太高失稳。

以上内容参考：百度百科-塔吊附墙

我也在做这个题也 老兄我只能提供样本给你哈 具体的还是得靠你自己啦 目 录一 课程设计书 2二 设计要求 2三 设计步骤 21. 传动装置总体设计方案 32. 电动机的选择 43. 确定传动装置的总传动比和分配传动比 54. 计算传动装置的运动和动力参数 56. 齿轮的设计 87. 滚动轴承和传动轴的设计 198. 键联接设计 269. 箱体结构的设计 2710.润滑密封设计 3011.联轴器设计 30四 设计小结 31五 参考资料 32一. 课程设计书设计课题:设计一用于带式运输机上的两级齿轮减速器.运输机连续单向运转,载荷有轻微冲击，工作环境多尘，通风良好,空载起动,卷筒效率为(包括其支承轴承效率的损失),减速器小批量生产,使用期限10年(300天/年),三班制工作,滚筒转速容许速度误差为5%,车间有三相交流,电压380/220V。参数: 皮带有效拉力F（KN） 皮带运行速度V（m/s） 滚筒直径D（mm） 400二. 设计要求1.减速器装配图1张(0号)。2.零件工作图2-3张(A2)。3.设计计算说明书1份。三. 设计步骤1. 传动装置总体设计方案2. 电动机的选择3. 确定传动装置的总传动比和分配传动比4. 计算传动装置的运动和动力参数5. 齿轮的设计6. 滚动轴承和传动轴的设计7. 键联接设计8. 箱体结构设计9. 润滑密封设计10. 联轴器设计1.传动装置总体设计方案:1. 组成：传动装置由电机、减速器、工作机组成。2. 特点：齿轮相对于轴承不对称分布，故沿轴向载荷分布不均匀，要求轴有较大的刚度。3. 确定传动方案：考虑到电机转速高，传动功率大，将V带设置在高速级。 其传动方案如下： 图一:(传动装置总体设计图)初步确定传动系统总体方案如:传动装置总体设计图所示。选择V带传动和二级圆柱斜齿轮减速器。传动装置的总效率 为V带的传动效率, 为轴承的效率， 为对齿轮传动的效率，（齿轮为7级精度，油脂润滑） 为联轴器的效率， 为滚筒的效率因是薄壁防护罩,采用开式效率计算。取 = = = = = ＝× × ××＝；2.电动机的选择电动机所需工作功率为： P ＝P/η ＝3200××＝滚筒轴工作转速为n＝ = =，经查表按推荐的传动比合理范围，V带传动的传动比i ＝2～4，二级圆柱斜齿轮减速器传动比i ＝8～40，则总传动比合理范围为i ＝16～160，电动机转速的可选范围为n ＝i ×n＝（16～160）×＝～。综合考虑电动机和传动装置的尺寸、重量、价格和带传动、减速器的传动比，选定型号为Y112M—4的三相异步电动机，额定功率为额定电流，满载转速 1440 r/min，同步转速1500r/min。方案 电动机型号 额定功 率P kw 电动机转速 电动机重量N 参考价格元 传动装置的传动比 同步转速 满载转速 总传动 比 V带传 动 减速器1 Y112M-4 4 1500 1440 470 230 .确定传动装置的总传动比和分配传动比（1）总传动比由选定的电动机满载转速n 和工作机主动轴转速n，可得传动装置总传动比为 ＝n /n＝1440/＝（2）分配传动装置传动比 ＝ × 式中 分别为带传动和减速器的传动比。为使V带传动外廓尺寸不致过大，初步取 ＝（实际的传动比要在设计V带传动时，由所选大、小带轮的标准直径之比计算），则减速器传动比为 ＝ ＝＝根据展开式布置，考虑润滑条件，为使两级大齿轮直径相近，查图得高速级传动比为 ＝，则 ＝ ＝.计算传动装置的运动和动力参数（1） 各轴转速 ＝ ＝1440/＝ ＝ ＝＝ ＝ / ＝ r/min = = r/min （2） 各轴输入功率 ＝ × ＝×＝ ＝ ×η2× ＝××＝ ＝ ×η2× ＝××＝ ＝ ×η2×η4=××＝则各轴的输出功率： ＝ ×× kW ＝ ×× kW ＝ ×× ＝ ×× kW（3） 各轴输入转矩 = × × N•m电动机轴的输出转矩 =9550 =9550× N•m所以: ＝ × × =×× N•m ＝ × × × =××× N•m ＝ × × × =××וm = × × =×× N•m输出转矩： ＝ ×× N•m ＝ ×× N•m ＝ ×וm ＝ ×× N•m运动和动力参数结果如下表轴名 功率P KW 转矩T Nm 转速r/min 输入 输出 输入 输出 电动机轴 14401轴 轴 轴 轴 .齿轮的设计（一）高速级齿轮传动的设计计算1． 齿轮材料，热处理及精度考虑此减速器的功率及现场安装的限制，故大小齿轮都选用硬齿面渐开线斜齿轮（1）齿轮材料及热处理 ① 材料：高速级小齿轮选用45#钢调质，齿面硬度为小齿轮 280HBS 取小齿齿数 =24高速级大齿轮选用45#钢正火，齿面硬度为大齿轮 240HBS Z = ×Z =×24= 取Z =78. ② 齿轮精度按GB/T10095－1998，选择7级，齿根喷丸强化。2．初步设计齿轮传动的主要尺寸按齿面接触强度设计 确定各参数的值:①试选 =查课本 图10-30 选取区域系数 Z = 由课本 图10-26 则 ②由课本 公式10-13计算应力值环数N =60n j =60××1×（2×8×300×8）=×10 hN = =×10 h #(为齿数比,即 )③查课本 10-19图得：K = K =④齿轮的疲劳强度极限取失效概率为1%,安全系数S=1,应用 公式10-12得:[ ] = =×550= [ ] = =×450=432 许用接触应力 ⑤查课本由 表10-6得： = 由 表10-7得: =1T=×10 × =×10 ××10 .设计计算①小齿轮的分度圆直径d = ②计算圆周速度 ③计算齿宽b和模数 计算齿宽b b= =计算摸数m 初选螺旋角 =14 = ④计算齿宽与高之比 齿高h= =× = =⑤计算纵向重合度 = =⑥计算载荷系数K使用系数 =1根据 ,7级精度, 查课本由 表10-8得动载系数K =,查课本由 表10-4得K 的计算公式:K = +×10 ×b =(1+ 1) ×1+×10 ×查课本由 表10-13得: K =查课本由 表10-3 得: K = =故载荷系数:K＝K K K K =1×××⑦按实际载荷系数校正所算得的分度圆直径d =d =× = ⑧计算模数 = 4. 齿根弯曲疲劳强度设计由弯曲强度的设计公式 ≥ ⑴ 确定公式内各计算数值① 小齿轮传递的转矩 ＝•m 确定齿数z因为是硬齿面，故取z ＝24，z ＝i z ＝×24＝传动比误差 i＝u＝z / z ＝78/24＝Δi＝％ 5％，允许② 计算当量齿数z ＝z /cos ＝24/ cos 14 ＝ z ＝z /cos ＝78/ cos 14 ＝③ 初选齿宽系数 按对称布置，由表查得 ＝1④ 初选螺旋角 初定螺旋角 ＝14 ⑤ 载荷系数KK＝K K K K =1×××＝⑥ 查取齿形系数Y 和应力校正系数Y 查课本由 表10-5得:齿形系数Y ＝ Y ＝ 应力校正系数Y ＝ Y ＝⑦ 重合度系数Y 端面重合度近似为 ＝[×（ ）] ＝[－×（1/24＋1/78）]×cos14 ＝ ＝arctg（tg /cos ）＝arctg（tg20 /cos14 ）＝ ＝ 因为 ＝ /cos ，则重合度系数为Y ＝ cos / ＝⑧ 螺旋角系数Y 轴向重合度 ＝ ＝ ＝1－ ＝⑨ 计算大小齿轮的 安全系数由表查得S ＝工作寿命两班制，8年，每年工作300天小齿轮应力循环次数N1＝60nkt ＝60××1×8×300×2×8＝×10 大齿轮应力循环次数N2＝N1/u＝×10 /＝×10 查课本由 表10-20c得到弯曲疲劳强度极限 小齿轮 大齿轮 查课本由 表10-18得弯曲疲劳寿命系数:K = K = 取弯曲疲劳安全系数 S=[ ] = [ ] = 大齿轮的数值大.选用.⑵ 设计计算① 计算模数 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，按GB/T1357-1987圆整为标准模数,取m =2mm但为了同时满足接触疲劳强度，需要按接触疲劳强度算得的分度圆直径d = 来计算应有的齿数.于是由:z = = 取z =25那么z =×25=81 ② 几何尺寸计算计算中心距 a= = = 将中心距圆整为110 按圆整后的中心距修正螺旋角 =arccos 因 值改变不多,故参数 , , 等不必修正.计算大.小齿轮的分度圆直径d = = d = = 计算齿轮宽度B= 圆整的 （二） 低速级齿轮传动的设计计算⑴ 材料：低速级小齿轮选用45钢调质，齿面硬度为小齿轮 280HBS 取小齿齿数 =30速级大齿轮选用45钢正火，齿面硬度为大齿轮 240HBS z =×30= 圆整取z =70. ⑵ 齿轮精度按GB/T10095－1998，选择7级，齿根喷丸强化。⑶ 按齿面接触强度设计1. 确定公式内的各计算数值①试选K =②查课本由 图10-30选取区域系数Z =③试选 ,查课本由 图10-26查得 = = =应力循环次数N =60×n ×j×L =60××1×(2×8×300×8)=×10 N = ×10 由课本 图10-19查得接触疲劳寿命系数K = K = 查课本由 图10-21d按齿面硬度查得小齿轮的接触疲劳强度极限 ,大齿轮的接触疲劳强度极限 取失效概率为1%,安全系数S=1,则接触疲劳许用应力[ ] = = [ ] = =×550/1=517 [ 查课本由 表10-6查材料的弹性影响系数Z = 选取齿宽系数 T=×10 × =×10 ××10 = 2. 计算圆周速度 3. 计算齿宽b= d =1× 4. 计算齿宽与齿高之比 模数 m = 齿高 h=×m =× =. 计算纵向重合度 6. 计算载荷系数KK =(1+ +×10 ×b =(1+)+ ×10 ×使用系数K =1 同高速齿轮的设计,查表选取各数值 = K = K =K =故载荷系数K＝ =1×××. 按实际载荷系数校正所算的分度圆直径d =d =× 计算模数 3. 按齿根弯曲强度设计m≥ 一确定公式内各计算数值（1） 计算小齿轮传递的转矩 ＝•m（2） 确定齿数z因为是硬齿面，故取z ＝30，z ＝i ×z ＝×30＝传动比误差 i＝u＝z / z ＝＝Δi＝％ 5％，允许（3） 初选齿宽系数 按对称布置，由表查得 ＝1（4） 初选螺旋角 初定螺旋角 ＝12 （5） 载荷系数KK＝K K K K =1×××＝（6） 当量齿数 z ＝z /cos ＝30/ cos 12 ＝ z ＝z /cos ＝70/ cos 12 ＝由课本 表10-5查得齿形系数Y 和应力修正系数Y （7） 螺旋角系数Y 轴向重合度 ＝ ＝ ＝1－ ＝（8） 计算大小齿轮的 查课本由 图10-20c得齿轮弯曲疲劳强度极限 查课本由 图10-18得弯曲疲劳寿命系数K = K = S=[ ] = [ ] = 计算大小齿轮的 ,并加以比较大齿轮的数值大,选用大齿轮的尺寸设计计算.① 计算模数 对比计算结果，由齿面接触疲劳强度计算的法面模数m 大于由齿根弯曲疲劳强度计算的法面模数，按GB/T1357-1987圆整为标准模数,取m =3mm但为了同时满足接触疲劳强度，需要按接触疲劳强度算得的分度圆直径d = 来计算应有的齿数.z = = 取z =30z =×30= 取z =70 ② 初算主要尺寸计算中心距 a= = = 将中心距圆整为103 修正螺旋角 =arccos 因 值改变不多,故参数 , , 等不必修正 分度圆直径 d = = d = = 计算齿轮宽度 圆整后取 低速级大齿轮如上图：齿轮各设计参数附表 1. 各轴转速n (r/min) (r/min) (r/min) (r/min) . 各轴输入功率 P （kw） （kw） （kw） (kw) . 各轴输入转矩 T (kN•m) (kN•m) (kN•m) (kN•m) 6.传动轴承和传动轴的设计1. 传动轴承的设计⑴. 求输出轴上的功率P ，转速 ，转矩 P = = =．m⑵. 求作用在齿轮上的力已知低速级大齿轮的分度圆直径为 = 而 F = F = F F = F tan =×圆周力F ，径向力F 及轴向力F 的方向如图示:⑶. 初步确定轴的最小直径先按课本15-2初步估算轴的最小直径,选取轴的材料为45钢,调质处理,根据课本 取 输出轴的最小直径显然是安装联轴器处的直径 ,为了使所选的轴与联轴器吻合,故需同时选取联轴器的型号查课本 ,选取 因为计算转矩小于联轴器公称转矩,所以查《机械设计手册》 选取LT7型弹性套柱销联轴器其公称转矩为500Nm,半联轴器的孔径 ⑷. 根据轴向定位的要求确定轴的各段直径和长度① 为了满足半联轴器的要求的轴向定位要求,Ⅰ-Ⅱ轴段右端需要制出一轴肩,故取Ⅱ-Ⅲ的直径 ;左端用轴端挡圈定位,按轴端直径取挡圈直径 半联轴器与 为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴端上, 故Ⅰ-Ⅱ的长度应比 略短一些,现取 ② 初步选择滚动轴承.因轴承同时受有径向力和轴向力的作用,故选用单列角接触球轴承.参照工作要求并根据 ,由轴承产品目录中初步选取0基本游隙组 标准精度级的单列角接触球轴承7010C型. D B 轴承代号 45 85 19 7209AC 45 85 19 7209B 45 100 25 7309B 50 80 16 7010C 50 80 16 7010AC 50 90 20 7210C 2. 从动轴的设计 对于选取的单向角接触球轴承其尺寸为的 ,故 ;而 .右端滚动轴承采用轴肩进行轴向定位.由手册上查得7010C型轴承定位轴肩高度 mm,③ 取安装齿轮处的轴段 ;齿轮的右端与左轴承之间采用套筒定位.已知齿轮 的宽度为75mm,为了使套筒端面可靠地压紧齿轮,此轴段应略短于轮毂宽度,故取 . 齿轮的左端采用轴肩定位,轴肩高,取 .轴环宽度 ,取b=8mm. ④ 轴承端盖的总宽度为20mm(由减速器及轴承端盖的结构设计而定) .根据轴承端盖的装拆及便于对轴承添加润滑脂的要求,取端盖的外端面与半联轴器右端面间的距离 ,故取 .⑤ 取齿轮距箱体内壁之距离a=16 ,两圆柱齿轮间的距离c=20 .考虑到箱体的铸造误差,在确定滚动轴承位置时,应距箱体内壁一段距离 s,取s=8 ,已知滚动轴承宽度T=16 ,高速齿轮轮毂长L=50 ,则至此,已初步确定了轴的各端直径和长度.5. 求轴上的载荷 首先根据结构图作出轴的计算简图, 确定顶轴承的支点位置时,查《机械设计手册》20-149表.对于7010C型的角接触球轴承,a=,因此,做为简支梁的轴的支承跨距.传动轴总体设计结构图: (从动轴) (中间轴) (主动轴) 从动轴的载荷分析图: 6. 按弯曲扭转合成应力校核轴的强度根据 = = 前已选轴材料为45钢，调质处理。查表15-1得[ ]=60MP 〈 [ ] 此轴合理安全7. 精确校核轴的疲劳强度.⑴. 判断危险截面截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B无需校核.从应力集中对轴的疲劳强度的影响来看,截面Ⅵ和Ⅶ处过盈配合引起的应力集中最严重,从受载来看,截面C上的应力最大.截面Ⅵ的应力集中的影响和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同时轴径也较大,故不必做强度校核.截面C上虽然应力最大,但是应力集中不大,而且这里的直径最大,故C截面也不必做强度校核,截面Ⅳ和Ⅴ显然更加不必要做强度校核.由第3章的附录可知,键槽的应力集中较系数比过盈配合的小，因而,该轴只需胶合截面Ⅶ左右两侧需验证即可.⑵. 截面Ⅶ左侧。抗弯系数 W= = =12500抗扭系数 = = =25000截面Ⅶ的右侧的弯矩M为 截面Ⅳ上的扭矩 为 = 截面上的弯曲应力 截面上的扭转应力 = = 轴的材料为45钢。调质处理。由课本 表15-1查得： 因 经插入后得 =轴性系数为 = K =1+ = =1+ （ -1）=所以 综合系数为： K = =碳钢的特性系数 取 取安全系数 S = ≥S= 所以它是安全的截面Ⅳ右侧抗弯系数 W= = =12500抗扭系数 = = =25000截面Ⅳ左侧的弯矩M为 M=133560截面Ⅳ上的扭矩 为 =295截面上的弯曲应力 截面上的扭转应力 = = K = K = 所以 综合系数为：K = K =碳钢的特性系数 取 取安全系数 S = ≥S= 所以它是安全的8.键的设计和计算①选择键联接的类型和尺寸一般8级以上精度的尺寸的齿轮有定心精度要求，应用平键.根据 d =55 d =65查表6-1取： 键宽 b =16 h =10 =36 b =20 h =12 =50②校和键联接的强度 查表6-2得 [ ]=110MP 工作长度 36-16=20 50-20=30③键与轮毂键槽的接触高度 K = h =5K = h =6由式（6-1）得： ＜[ ] ＜[ ]两者都合适取键标记为： 键2：16×36 A GB/T1096-1979键3：20×50 A GB/T1096-19799.箱体结构的设计减速器的箱体采用铸造（HT200）制成，采用剖分式结构为了保证齿轮佳合质量，大端盖分机体采用 配合.1. 机体有足够的刚度在机体为加肋，外轮廓为长方形，增强了轴承座刚度2. 考虑到机体内零件的润滑，密封散热。因其传动件速度小于12m/s，故采用侵油润油，同时为了避免油搅得沉渣溅起，齿顶到油池底面的距离H为40mm为保证机盖与机座连接处密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗糙度为 3. 机体结构有良好的工艺性.铸件壁厚为10，圆角半径为R=3。机体外型简单，拔模方便.4. 对附件设计 A 视孔盖和窥视孔在机盖顶部开有窥视孔，能看到 传动零件齿合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘一块，有便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用M6紧固B 油螺塞：放油孔位于油池最底处，并安排在减速器不与其他部件靠近的一侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔处的机体外壁应凸起一块，由机械加工成螺塞头部的支承面，并加封油圈加以密封。C 油标：油标位在便于观察减速器油面及油面稳定之处。油尺安置的部位不能太低，以防油进入油尺座孔而溢出.D 通气孔：由于减速器运转时，机体内温度升高，气压增大，为便于排气，在机盖顶部的窥视孔改上安装通气器，以便达到体内为压力平衡.E 盖螺钉：启盖螺钉上的螺纹长度要大于机盖联结凸缘的厚度。钉杆端部要做成圆柱形，以免破坏螺纹.F 位销：为保证剖分式机体的轴承座孔的加工及装配精度，在机体联结凸缘的长度方向各安装一圆锥定位销，以提高定位精度.G 吊钩：在机盖上直接铸出吊钩和吊环，用以起吊或搬运较重的物体.减速器机体结构尺寸如下：名称 符号 计算公式 结果箱座壁厚 10箱盖壁厚 9箱盖凸缘厚度 12箱座凸缘厚度 15箱座底凸缘厚度 25地脚螺钉直径 M24地脚螺钉数目 查手册 6轴承旁联接螺栓直径 M12机盖与机座联接螺栓直径 =（） M10轴承端盖螺钉直径 =（） 10视孔盖螺钉直径 =（） 8定位销直径 =（） 8 ， ， 至外机壁距离 查机械课程设计指导书表4 342218 ， 至凸缘边缘距离 查机械课程设计指导书表4 2816外机壁至轴承座端面距离 = + +（8~12）50大齿轮顶圆与内机壁距离 > 15齿轮端面与内机壁距离 > 10机盖，机座肋厚 9 轴承端盖外径 +（5~） 120（1轴）125（2轴）150（3轴）轴承旁联结螺栓距离 120（1轴）125（2轴）150（3轴）10. 润滑密封设计对于二级圆柱齿轮减速器，因为传动装置属于轻型的，且传速较低，所以其速度远远小于 ，所以采用脂润滑，箱体内选用SH0357-92中的50号润滑，装至规定高度.油的深度为H+ H=30 =34所以H+ =30+34=64其中油的粘度大，化学合成油，润滑效果好。密封性来讲为了保证机盖与机座联接处密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗度应为 密封的表面要经过刮研。而且，凸缘联接螺柱之间的距离不宜太大，国150mm。并匀均布置，保证部分面处的密封性。11.联轴器设计1.类型选择.为了隔离振动和冲击，选用弹性套柱销联轴器.2.载荷计算.公称转矩：T=9550 9550 查课本 ,选取 所以转矩 因为计算转矩小于联轴器公称转矩,所以查《机械设计手册》 选取LT7型弹性套柱销联轴器其公称转矩为500Nm

塔吊是现代工业与民用建筑的主要施工机械之一。特别是在高层建筑施工中，塔吊起升高度和工作幅度的性能优势，使其被广泛应用。而高层塔吊安装、使用、拆除的安全技术管理要求极高，稍有不慎，极易造成恶性事故。因此高度重视高层塔吊装、拆方案的编制，是控制安全事故的一个重要环节。一、高层塔吊装、拆方安案的编制（一）、方案编制的准备工作1、总承包单位项目管理部是高层塔吊的使用单位。方案编制前应汇同高层塔吊的专业施工（产权）单位，对本工程所需塔吊进行合理选型，对专业施工（产权）单位在方案编制中涉及的图纸、有关的土建计算数据，应及时、准确提供给专业施工（产权）单位。2、专业施工（产权）单位是高层塔吊安装、拆除施工方案编制单位。在编制方案前，必须查看施工现场，详细阅读工程施工图及地质报告，特别要了解建筑物外型尺寸（高度、施工层面积）、构件的最大重量、建筑施工工艺、施工工期、建筑物周围环境（周边建筑物和高压线）等。（二）方案编制的内容1、工程概况：工程名称、地址、结构类型、施工面积、总高度、层数、标准层高、计划工期等。2、选用高层塔吊技术性能主要参数：型号、规格、起重力矩、起重量、回转半径、起升（安装）高度、附墙道数、整机（主要零部件）重量和尺寸、塔吊基础受力、用电负荷，包括安装、拆除用起重机械的技术参数等。3、高层塔吊相关布置图：高层塔吊平面布置图（包括离建筑物、高压线的距离，附墙杆平面布置及附墙结点详图等）；高层塔吊立面布置图、附墙杆标高；塔吊基础图及地基、基础结构加固剖面图；内爬塔吊爬升过程图；高层塔吊安装、拆除过程中所需辅助起重机械平面布置图及辅助起重机械支承点加固图；重要部件吊装位置图等。4、塔吊基础承载及有关节点的受力计算A、塔吊基础的设计。根据《塔式起重机设计规范》及高层塔吊说明书提供的塔吊基础所承受的自重、倾覆力矩、扭矩及水平力的值进行本工程塔吊基础承载能力计算，确定塔吊基础几何尺寸、钢筋配置、混凝土强度等级等。B、塔吊附着装置的定位。塔吊附着高度、间距、预埋件的制作应根据塔吊说明书及工程结构实际进行，预埋节点一般设置在结构的梁、柱、板交接处附近。C、内爬塔吊钢梁设计，拆除时台楞吊钢梁强度、刚度计算、屋面承载能力验算。D、辅助机械设备支承点承载能力验算（如汽车式起重机在地下室顶板上支承点承载能力验算，以确定地下室顶板加固措施）。5、塔吊安装、加节、拆除的步骤及质量要求：塔吊整体安装、拆除顺序；附墙装置安装及标高和间距控制措施；塔身加节、油缸顶升的步骤，垂直度的控制要求等。都必须严格按照塔吊说明书及《建筑机械使用安装技术规程》JGJ33-2001 的要求编写。6、塔吊安装、拆除的人员组织：参加装拆人员应按岗位进行分工，协调作业。绘制安装、拆除作业组织网络图，制定各类专业人员的岗位责任制。7、安装、拆除的安全技术措施：基础混凝土浇捣、预埋件设置的质量及隐蔽工程验收要求；安装以后的使用验收，设备检测措施；每一道附墙、加节以后的验收要求；台楞吊安装完毕后螺栓、焊缝的质量验收要求、试吊措施；塔吊安装、拆除前由机械施工员组织技术员、质量员、安全员对有关操作人员进行安全技术签字交底要求等。二、加强高层塔吊装、拆的安全技术管理（一）企业要重视高层塔吊装、拆过程的安全管理1、施工现场从事塔吊拆装作业的单位必须取得专业承包资质。拆装作业人员必须经专业安全技术培训，实行持证上岗。2、建立高层塔吊安装、拆除施工方案二级审批制度。塔吊在拆装前必须根据施工现场的环境和条件、塔吊机械性能以及辅助起重设备特性，编制装、拆方案和针对性的安全技术措施，并由专业施工（产权）单位和总承包单位技术负责人审批，总监理工程师签字后实施。3、按已审批的高层塔吊装、拆施工方案实施。高层塔吊整体安装前应对其基础进行验收；安装及拆卸作业前，必须进行针对性安全技术签字交底，按照操作程序分工负责，统一指挥；拆装作业中各工序应定人、定岗、定责，专人统一指挥。拆装作业应设置警戒区，并设专人监护。4、必须保证安装、拆卸过程中各种状态下塔吊的稳定性。高层塔吊附墙直件的布置和间隔，应符合说明书的规定。5、高层塔吊升、降节时应严格遵守说明书规定。顶升作业时液压系统应进行空载运转，调整顶升套架滚轮与塔身标准节的间隙，使起重力矩与平衡力矩保持平衡；顶升过程中将回机械制动，严禁塔吊回转和其他作业；顶升作业应在白天进行，风力在四级及以上时必须停止；在塔吊未拆卸至允许悬臂高度前，严禁拆卸附墙杆。6、严格执行高层塔吊使用验收、检测管理制度。塔吊整体安装完毕，必须经总承包单位、分包单位（使用单位）、出租单位、安装单位共同验收，并委托经建设行政主管部门认可的有关定检测资质的单位进行检测。未通过验收，未经检测单位检测合格的高层塔吊不得投入使用。此外，行业主管部门要加强高层塔吊监督管理，逐步建立塔吊租赁企业的资质管理制度，同时加强对安装、拆卸专业单位的资质管理。安全监督机构也要加强对进入施工现场的高层塔吊监督管理，建立高层塔吊安装备案、登记制度。

塔吊两支附着杆的夹角宜为90°内，但不得小于60°。短撑杆内角45°至60°，标准节中心到建筑物5米，可以略有偏差。

塔吊的附墙设置的高度有三个要求：

1、塔吊超过独立高度必须附墙，这是第一道附墙。

2、塔吊附墙之后上部的自由端高度有要求，不能超高。

3、塔吊两道附墙之间的高度距离有要求。这些要求在说明书中有具体规定，不同品牌和不同型号的塔吊的独立高度、自由端高度、最大安装高度是不同的，所以附墙的高度要求也有所不同，必须按说明书中的规定操作。

塔吊一般独立高度是40M，达到独立高度后如果在需加节需打附墙，附墙与附墙之间距离20～25m。

塔吊附墙一般第一道30米，根据楼层梁而定，但不要差距太多，再往上20—25一道，还要看你是什么型号塔吊，一般40的自由高度不得大于19－21米，5510，5013，的不得大于24米，63的药高一点也不能超过30米的。

扩展资料：

塔吊操作规程注意：

1、使用前，应检查各金属结构部件和外观情况完好，空载运转时声音正常，重载试验制动可靠，各安全限位和保护装置齐全完好，动作灵敏可靠，方可作业。

2、操作各控制器时，应依次逐步操作，严禁越挡操作。在变换运转方向时，应将操作手柄归零，待电机停止转动后再换向操作，力求平稳，严禁急开急停。

3、设备在运行中，如发现机械有异常情况，应立即停机检查，待故障排除后方可进行运行。

4、严格持证上岗，严禁酒后作业，严禁以行程开关代替停车操作，严禁违章作业和擅离工作岗位或把机器交给他人驾驶。

塔吊的作用一般都是用来给高层建筑使用的，所以正是因为有了塔吊的存在，世界上的各地都有特别有名的高层建筑。

塔吊是现代工业与民用建筑的主要施工机械之一。特别是在高层建筑施工中，塔吊起升高度和工作幅度的性能优势，使其被广泛应用。而高层塔吊安装、使用、拆除的安全技术管理要求极高，稍有不慎，极易造成恶性事故。因此高度重视高层塔吊装、拆方案的编制，是控制安全事故的一个重要环节。下面就本人从事机械施工和管理的经验，谈些体会。 一、高层塔吊装、拆方安案的编制 （一）、方案编制的准备工作 1、总承包单位项目管理部是高层塔吊的使用单位。方案编制前应汇同高层塔吊的专业施工（产权）单位，对本工程所需塔吊进行合理选型，对专业施工（产权）单位在方案编制中涉及的图纸、有关的土建计算数据，应及时、准确提供给专业施工（产权）单位。 2、专业施工（产权）单位是高层塔吊安装、拆除施工方案编制单位。在编制方案前，必须查看施工现场，详细阅读工程施工图及地质报告，特别要了解建筑物外型尺寸（高度、施工层面积）、构件的最大重量、建筑施工工艺、施工工期、建筑物周围环境（周边建筑物和高压线）等。 （二）方案编制的内容 1、工程概况：工程名称、地址、结构类型、施工面积、总高度、层数、标准层高、计划工期等。 2、选用高层塔吊技术性能主要参数：型号、规格、起重力矩、起重量、回转半径、起升（安装）高度、附墙道数、整机（主要零部件）重量和尺寸、塔吊基础受力、用电负荷，包括安装、拆除用起重机械的技术参数等。 3、高层塔吊相关布置图：高层塔吊平面布置图（包括离建筑物、高压线的距离，附墙杆平面布置及附墙结点详图等）；高层塔吊立面布置图、附墙杆标高；塔吊基础图及地基、基础结构加固剖面图；内爬塔吊爬升过程图；高层塔吊安装、拆除过程中所需辅助起重机械平面布置图及辅助起重机械支承点加固图；重要部件吊装位置图等。 4、塔吊基础承载及有关节点的受力计算 A、塔吊基础的设计。根据《塔式起重机设计规范》及高层塔吊说明书提供的塔吊基础所承受的自重、倾覆力矩、扭矩及水平力的值进行本工程塔吊基础承载能力计算，确定塔吊基础几何尺寸、钢筋配置、混凝土强度等级等。 B、塔吊附着装置的定位。塔吊附着高度、间距、预埋件的制作应根据塔吊说明书及工程结构实际进行，预埋节点一般设置在结构的梁、柱、板交接处附近。 C、内爬塔吊钢梁设计，拆除时台楞吊钢梁强度、刚度计算、屋面承载能力验算。 D、辅助机械设备支承点承载能力验算（如汽车式起重机在地下室顶板上支承点承载能力验算，以确定地下室顶板加固措施）。 5、塔吊安装、加节、拆除的步骤及质量要求：塔吊整体安装、拆除顺序；附墙装置安装及标高和间距控制措施；塔身加节、油缸顶升的步骤，垂直度的控制要求等。都必须严格按照塔吊说明书及《建筑机械使用安装技术规程》JGJ33-2001 的要求编写。 6、塔吊安装、拆除的人员组织：参加装拆人员应按岗位进行分工，协调作业。绘制安装、拆除作业组织网络图，制定各类专业人员的岗位责任制。 7、安装、拆除的安全技术措施：基础混凝土浇捣、预埋件设置的质量及隐蔽工程验收要求；安装以后的使用验收，设备检测措施；每一道附墙、加节以后的验收要求；台楞吊安装完毕后螺栓、焊缝的质量验收要求、试吊措施；塔吊安装、拆除前由机械施工员组织技术员、质量员、安全员对有关操作人员进行安全技术签字交底要求等。 二、加强高层塔吊装、拆的安全技术管理 （一）企业要重视高层塔吊装、拆过程的安全管理 1、施工现场从事塔吊拆装作业的单位必须取得专业承包资质。拆装作业人员必须经专业安全技术培训，实行持证上岗。 2、建立高层塔吊安装、拆除施工方案二级审批制度。塔吊在拆装前必须根据施工现场的环境和条件、塔吊机械性能以及辅助起重设备特性，编制装、拆方案和针对性的安全技术措施，并由专业施工（产权）单位和总承包单位技术负责人审批，总监理工程师签字后实施。 3、按已审批的高层塔吊装、拆施工方案实施。高层塔吊整体安装前应对其基础进行验收；安装及拆卸作业前，必须进行针对性安全技术签字交底，按照操作程序分工负责，统一指挥；拆装作业中各工序应定人、定岗、定责，专人统一指挥。拆装作业应设置警戒区，并设专人监护。 4、必须保证安装、拆卸过程中各种状态下塔吊的稳定性。高层塔吊附墙直件的布置和间隔，应符合说明书的规定。 5、高层塔吊升、降节时应严格遵守说明书规定。顶升作业时液压系统应进行空载运转，调整顶升套架滚轮与塔身标准节的间隙，使起重力矩与平衡力矩保持平衡；顶升过程中将回机械制动，严禁塔吊回转和其他作业；顶升作业应在白天进行，风力在四级及以上时必须停止；在塔吊未拆卸至允许悬臂高度前，严禁拆卸附墙杆。 6、严格执行高层塔吊使用验收、检测管理制度。塔吊整体安装完毕，必须经总承包单位、分包单位（使用单位）、出租单位、安装单位共同验收，并委托经建设行政主管部门认可的有关定检测资质的单位进行检测。未通过验收，未经检测单位检测合格的高层塔吊不得投入使用。 此外，行业主管部门要加强高层塔吊监督管理，逐步建立塔吊租赁企业的资质管理制 度，同时加强对安装、拆卸专业单位的资质管理。

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