［1］King M S.Static and dynamic elastic properties of rocks from the Canadian shield.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1983，20（5）：237～241
［2］Van Heerden W L.General relations between static and dynamic moduli of rocks.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1987，24（6）：381～3855
［3］Eissa E A，Kazi A.Relation between static and dynamic Young’s moduli of rocks.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1988，25（6）：479～482
［4］尤明庆，苏承东，申江.岩石材料的非均质性与动态参数.辽宁工程技术大学学报，2001，20（4）：492～494
［5］尤明庆，苏承东，杨圣奇.岩石动静态参数间关系的研究.焦作工学院学报.2002，21（6）：413～419
［6］Siggins A F.Dynamic elastic testsfor rock engineering.In：Hudson JA et al.，editors.Comprehensive rock engineering.Vol.3，London：Pergamon，1993.601～618
［7］Detournay E，Cheng AH-D.Fundamentals of poroelasticity.In：Hudson J A，et al.，editors.Comprehensive rock engineering，Vol.2.London：Pergamon，1993.113～171
［8］Wang H F.Theory of linear poroelasticity with applications to geomechanics and hyrogeology.Princeton NJ：Princeton University Press，2000
［9］Amadei B，Pan E.Gravitational stresses in anisotropic rock masses with inclined strata.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1992，29（3）：225～236
［10］Amadei B，Stephansson O.Rock stress and its measurement.London：Chapman ＆ Hall，1997.36～341
［11］李世平，吴振业，贺永年等.简明岩石力学教程.北京：煤炭工业出版社，1996.8～9
［12］Fairhurst C E，Hudson J A.单轴压缩试验测定完整岩石应力-应变全程曲线ISRM 建议方法草案.岩石力学与工程学报，2000，19（6）：802～808
［13］中华人民共和国煤炭工业部.煤与岩石物理力学性质测定方法.北京：中国标准出版社，1988.32
［14］中华人民共和国地质矿产部.岩石物理力学性质试验规程.北京：地质出版社，1995.70，80～81
［15］中华人民共和国水利部.水利水电工程岩石试验规程.北京：水利水电出版社，2001，28～29
［16］尤明庆，苏承东，徐涛.岩石岩样的加载卸载过程及杨氏模量.岩土工程学报，2001，23（5）：588～592
［17］尤明庆.岩石试样的杨氏模量与围压的关系.岩石力学与工程学报，2003，21（1）：53～60
［18］尤明庆，华安增，李玉寿.缺陷岩样的强度和变形特性的研究.岩土工程学报，1998，20（2）：98～102
［19］郭志.煤矿突水预报预测的岩石力学试验研究.见：许学汉，王杰等著.煤矿突水预报研究.北京：地质出版社，1991.61～70
［20］张弛.不等式.上海：上海教育出版社，1963.64～67
［21］周维垣主编.高等岩石力学.水利电力出版社，1990.25～26
［22］黄克智，肖纪美主编.材料的损伤断裂机理和宏微观力学理论.北京：清华大学出版社，1999.73～76
［23］尤明庆，华安增.卸围压法测量岩石材料泊松比.实验力学，1997，12（2）：274～278
［24］尤明庆，华安增.应力路径对岩样强度和变形特性的影响.岩土工程学报，1998，20（5）：101～104
［25］余寿文，冯西桥.损伤力学.北京：清华大学出版社，1999.57～58
［26］马瑾等译（Nelson R A 著）.关于实验室内近似模拟地下埋藏的应力状态的讨论.见：卡特N L 编.地壳岩石的力学性状.北京：地质出版社，1989，162～170
［27］Wawersik W R，Fairhurst C.A study of brittle rock fracture in laboratory compression experiments.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1970，7（6）：561～575
［28］姚孝新，耿乃光，陈禺页.应力途径对岩石脆性和延性的影响.地球物理学报，1980，23（3）：312～319
［29］王鸿儒，王宏硕译（Goodman R E 著）.岩石力学原理及其应用.北京：水利电力出版社，1990.53
［30］Hudson JA，Crouch S，Fairhurst C.Soft，Stiff and Servo-controlled Testing Machines.Eng.Geol.，1972，6（3）：155～189
［31］Shapiro S A，Kaselow A.Porosity and elastic anisotropy of rocks under tectonic stress and pore-pressure changes.Geophysics，2005，70（5）：27～38
［32］沃特科里V S，拉马 R D，萨鲁加 S S.岩石力学性质手册.北京：水利出版社，1981.113～114
［33］孟召平，彭苏萍，凌标灿.不同侧压下沉积岩变形与强度特征.煤炭学报，2000，25（1）：15～18
［34］孟召平，彭苏萍，张慎河.不同成岩作用程度砂岩物理力学性质三轴试验研究.岩土工程学报，2003，25（2）：140～143
［35］王国民.软质粉砂岩变形与强度的试验分析.岩土力学，2000，21（4）：340～342
［36］吴玉山.应力路径对凝灰岩力学特性的影响.岩土工程学报，1983，5（1）：112～120
［37］尤明庆.围压对杨氏模量的影响与裂隙摩擦的关系.岩土力学，2003，（增刊）：2003，10
［38］尤明庆.岩样三轴压缩的破坏形式和Coulomb 强度准则.地质力学学报，2002，8（2）：179～185
［39］尤明庆，苏承东，杨圣奇.岩石动静态参数间关系的研究.焦作工学院学报，2002，（6）：413～419
［40］Gercek H.Poisson’s ratio values for rocks.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，2007，44（1）：1～13
［41］Timoshenko S P.History of strength of materials.New York：Dover Publications.1983
［42］Love A E H.A treatise on the mathematical theory of elasticity（4th edn）.New York：Dover Publications.1944
［43］王让甲.声波岩石分级和岩石动弹性力学参数的分析研究.北京：地质出版社，1997.96～100
［44］尤明庆，张学民，苏承东.角闪斜长片麻岩各向异性的研究.中国岩石力学与工程学会第七次学术大会论文集，北京：科学技术出版社，2002.132～135
［45］Lakes R S.Foam structures with a negative Poisson’s ratio.Science，1987，235（4792）：1038～1040.
［46］Lakes R S.Negative Poisson’s ratio materials.2005.http://silver.neep.wisc.edu/～lakes/Poisson.htm
［47］Homand-Etienne F，Houpert R.Thermally induced microcracking in granites：character ization and analysis.Inter.J.Rock Mech.Min.Sci.，1989，26（2）：125～134
［48］李通林，谭学术，刘伟.矿山岩石力学.重庆：重庆大学出版社，1991.28～30
［49］陈颙.地壳岩石力学的性能.北京：地震出版社，1988.158～160
［50］尤明庆.岩样环向变形全程曲线和泊松比.地下空间，1999，19（5）：527～530
［51］尤明庆，华安增.岩样三轴压缩过程中的环向变形.中国矿业大学学报，1997，26（1）：1～4
［52］尤明庆，纪多辙.循环加载过程中岩样的轴向和环向变形特性.中国岩石力学与工程学会第六次学术大会论文集，北京：科学技术出版社，2000.129～133
［53］郑哲敏，周恒，张涵信，黄克智，白以龙.力学.见：21世纪初科学发展趋势.北京：科学出版社，1996.41
［54］吴玉山.应力路径对凝灰岩力学特性的影响.岩土工程学报，1983，5（1）：112～120
［55］李天斌，王兰生.卸荷应力状态下玄武岩变形破坏特征的试验研究.岩石力学与工程学报，1993，12（4）：321～327
［56］华安增，孔圆波，李世平等.岩块降压破碎的能量分析.煤炭学报，1995，20（4）：389～392
13
在古代的地质记录中，岩崩的描述相对较少，这可能是因为它们的保存潜力很低。在苏格兰西北部的Clachtoll，有一块与中元古代Stoer群的基底角砾岩相伴生的新太古代刘易斯片麻岩的巨型碎屑岩（100m 60m 15m），估计质量为243kt。与下伏基底片麻岩相比，巨型块体中的片理在次垂直轴上偏离了约90 ，并且被充满Stoer组红色砂岩的裂隙网络切割。巨块体顶部的层状碎屑裂隙填充物符合埋藏期间的被动沉积标准。侧面和底部的沉积物填充裂缝显示出与强力注入相一致的特征。该团队通过数值计算认为与裂谷相关的地震震动导致大块岩石落在未固结湿沉积物上的距离不超过15米。在冲击作用下，基底块体下含水砂层的超压和液化足以导致水压释放并向上注入泥浆。此外，不对称分布的结构记录了块体减速和停止时的内部变形。巨块与年轻的Stac Fada撞击事件无关，它代表了地球上已知的最古老的陆地岩崩特征之一。
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Geology (2021) 49 (2),180–184.
译者
中国地质大学（北京）@王天奇
14 北美中大陆裂谷内大型德卢斯杂岩的快速侵位
德卢斯杂岩（美国明尼苏达州）是地球上最大的基性侵入杂岩之一。前人认为，约在1109 ~ 1084 Ma期间，劳伦大陆内部中大陆裂谷的岩浆作用和伸展活动使德卢斯杂岩侵位。相比于典型的由上涌的地幔柱减压熔融形成的大火成岩省的持续时间，德卢斯杂岩岩浆活动的持续时间更长，岩浆作用间隔也更长。但德卢斯杂岩的斜长岩和层状岩单元的高精度 206 Pb/ 238 U锆石年龄限制了这些单元在1096 Ma 左右，约1 m.y.（持续时间500 260 k.y.）的时间内快速侵位。岩石单元的古地磁数据与劳伦大陆的视极移路径对比结果也支持了这种观点。年代学确定大火成岩省的活动时间很短，代表快速的侵位过程，支持了岩石圈伸展与异常热上涌的地幔共存的假说。快速的岩浆脉动作用发生在板块纬向运动20 后，晚于最初的岩浆作用至少10万年。该研究提出了这样的可能，即上涌的地幔柱与移动的劳伦大陆岩石圈底部相遇，并通过“upside-down drainage”作用流向中大陆裂谷局部变薄的岩石圈。
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Geology ,(2021) 49 (2),185–189.
译者
南京大学@陈博洋
15 大陆根的形成
来自地震层析成像的新证据发现了一种独特的矿物结构，其仅限于古老大陆克拉通下的厚地幔岩石圈内，为形成地球地质 历史 中这些突出而有影响的特征提供了重要线索。橄榄石是地球上地幔的主要矿物，其弹性特性沿其三个晶体轴各不相同，并且塑性变形过程中单个橄榄石颗粒的优先排列会影响地震波传播的整体性质。面波层析成像显示，在地球的大部分区域，地幔岩石圈的变形使橄榄石晶体定向，其快轴位于水平面，但在克拉通大陆岩石圈根部约150 km处的深度居中，快速晶体学轴优先垂直对齐。由于克拉通根部的粘度很高，这种结构很可能是克拉通形成时的痕迹。上地幔石榴石-橄榄岩的地球化学和岩石学研究表明，克拉通地幔根因密度降低而趋于稳定，密度的降低是因为熔体的抽离发生在比抓取地幔橄榄岩捕虏体更浅的深度。从面波层析成像推断的矿物结构表明，融化-亏损事件后的水平缩短使亏损带向下形成较厚的大陆根，通过纯剪切在垂直方向拉伸了亏损物质，并使橄榄石快速结晶学轴成为垂向排列。地震学手段发现的这种在约150 km深度处的矿物结构是形成克拉通根的缩短事件的证据。
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Geology ,(2021) 49 (2),190-194.
译者
CUGB@唐演
16 论克拉通的破坏趋势
该研究表明，由于沿克拉通边缘的地幔流的作用，俯冲板块可能导致岩石圈移动。这个过程会雕刻和重塑克拉通，影响岩石圈整体稳定性。该研究利用三维地球动力学模拟探究了俯冲驱动的定向流与不同形状的克拉通岩石圈之间的相互作用，认为边缘形状不仅控制着克拉通周围流动通道的形成，而且控制着克拉通的破坏潜力。模拟结果表明，所有克拉通形态都有助于形成流动通道，但平直边缘的克拉通抗变形能力最强，边缘逐渐加厚的克拉通抗变形能力较弱。边缘形状的控制下，克拉通岩石圈沿着其边缘逐步消解，直到形成更稳定的平直边缘。
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Geology, (2021) 49 (2),195–200.
译者
南京大学@陈博洋
17
高压矿物记录了通常难以保存在地壳的地质过程。莱氏石是锆石的一种可淬火的多型矿物，其形成在冲击压力大于20GPa的条件下。然而，不管是经验的、实验的还是理论上对其形成形成的具体机制均存在争议。该文作者研究了35Ma前的切萨皮克湾撞击事件的远端溅射毯中一颗锆石中锆石—莱氏石的相变过程，发现莱氏石经历了多阶段的生长并且大约89%的锆石相变为莱氏石。该颗粒中存在两类莱氏石：（1）呈面状平行排列，且在阴极发光图像中呈暗黑色，及（2）在阴极发光图像中呈树枝状生长的莱氏石。前人文献中对前者已有过报道，而还未见有报道过树枝状莱氏石。作者进一步地提出了在大于40GPa的条件下莱氏石的两阶段生长模型：首先，在冲击压缩阶段，剪切应力导致层状莱氏石的形成，之后在高压下通过重结晶作用形成树枝状莱氏石。在淬火之前，树枝状的莱氏石从片理面开始生长，并替换临近的被破坏的而呈非晶态或中间态的锆石。该文研究结果为陨石撞击过程中微秒尺度下的高压多型转变所伴随的微结构演化对莱氏石稳定性的影响提供了新的见解。此外，作者基于莱氏石的形成条件提出树枝状的莱氏或许可以作为远端溅射毯的标志。
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Geology, (2021)49(2),201-205.
https://doi.org/10.1130/G47860.1.
译者
小爪爪
18
地幔柱和洋脊相互作用形成岩浆持续喷发时间最长的大火成岩省
大火成岩省（Large igneous provinces, LIPs）通常由一次或多次持续1-5 Ma的短时岩浆脉冲（火山活动）形成。该团队对Kerguelen（凯尔盖朗）大火成岩省主要建造期的火山岩（白垩纪Kerguelen的南部和中部，Elan Bank和Broken Ridge）开展Ar-Ar定年分析，获得25组 40 Ar/ 39 Ar坪年龄。定年结果显示Kerguelen大火成岩省的火山活动大约从ca.122 Ma持续至90 Ma，活动时间超过32 Ma，表明Kerguelen大火成岩省记录了持续时间最长的高岩浆通量的侵位事件，并且Kerguelen大火成岩省是火山活动持续最长的大火成岩省。该研究认为Kerguelen大火成岩省与其他火山活动持续时间短或经历多次喷发事件的大火成岩省不同，Kerguelen大火成岩省是通过地幔柱和洋中脊长期相互作用而形成，通过洋中脊的跳跃，慢速扩张及迁移，将岩浆产物从喷发中心转移出去，并导致长期持续的岩浆活动。
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Geology,(2021)49(2),206-210.
https:// doi.org/10.1130/G47850.
译者
NJU@哈哈宇
19
加利福尼亚州死亡谷Ubehebe火山口干火成碎屑沉积物的软沉积变形
软沉积变形构造在细粒火成碎屑沉积物中较为常见，并且经常伴随其他特征一起指示沉积物处在潮湿和具有粘性的状态下。Ubehebe爆发火山锥的火山口（美国加利福尼亚州的死亡谷）的沉积物是通过多次火山爆发形成的。这些爆发有的直接来自火山碎屑涌动，也有作为局部颗粒流从陡坡上再活化的新鲜、富含细灰的沉积物。除了软沉积变形构造本身外，没有其他湿沉积的现象。该团对的结论是，变形是孔隙-气体压力和干内聚力的升高情况下新鲜的细粒沉积物失稳的结果。仅软沉积变形不足以确定是否母源火山碎屑岩流含有液态水并导致地层湿沉积。
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Geology,(2020)49(2), 211-215.
译者
中国地质大学@徐睿
20 东加利福尼亚剪切带的焦糖奶油流变结构
自从美国加利福尼亚莫哈维沙漠（Mojave Desert）1992年里氏震级7.3级Landers地震和1999年里氏震级7.1级Hector矿地震发生至今，两次地震的震后变形得到广泛研究，硬地壳上覆在低速的地幔软流圈的模型受到了公认。然而，该团队新近发现，这两次地震后的近场地震后瞬变比之前认为的持续时间更长，这需要对震后模型进行修正。该团队基于修正后的震后瞬变的新模拟结果表明：（1）莫哈维地区下地壳的有效黏度在年际尺度上约为2 10 20 Pa·s，（瞬态粘度约为2 10 19 Pa·s），也就是说仅仅只是下覆地幔软流圈的5倍；（2）上地幔的瞬态黏度随时间而增加，这为频率相关的流变学（如Andrade或拓展的Burgers流变学）提供了新的大地测量学证据。第一年的瞬态流变学推断与2019年7月两次莫哈维地震事件以北180公里的Ridgecrest里氏震级6.4级和7.1级地震的瞬态流变学非常一致。该建模结果支持东加利福尼亚剪切带（太平洋-北美板块边界的一部分）的焦糖奶油流变结构模型，其中下地壳和上地幔在年际尺度均表现出延展性。
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Geology,(2021)49(2),216-221.
译者
南京大学@吉姆·雷诺
21 微生物硫酸盐还原在海底硫化物矿化初期的重要作用
当热液流体与周缘海水混合时便会形成海底热液矿床，通常我们认为其中的硫化物矿物沉淀是非生物成因的。基于在冲绳海槽中部（中国东海）的Izena Hole和Iheya North Knoll的大洋钻探，Tatsuo Nozaki等使用二次离子质谱法（SIMS）测定黄铁矿颗粒中的δ 34 S，结果表明海底硫化物矿化初期与微生物硫酸盐还原作用关系密切。在硫化物形成过程中，黄铁矿结构依次从草莓状变化到胶状最后发展为自形结构。草莓状黄铁矿中δ 34 S具有很高的负值（低至–38.9‰），而在胶状和自形结构黄铁矿中δ 34 S却向正值有规律的递增。硫同位素在海水硫酸盐（+ 21.2‰）和草莓状黄铁矿（–38.9‰）之间的分馏程度高达–60‰，这在开放系统中只能通过微生物硫酸盐还原来实现。由于草莓状黄铁矿通常被黄铜矿，方铅矿和闪锌矿所代替，因此草莓状黄铁矿可能是形成其他硫化物矿物的原始物质（核）。该研究得出结论，含有微生物还原硫的草莓状黄铁矿在海底硫化物矿化初期起着重要作用。
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Geology, (2021)49(2), 222–227.
译者
CAGS@张瑜
22 罗迪尼亚-冈瓦纳转变中华南地块从印度地块破碎分离
印度西北部和华南的拉伸纪晚期至寒武纪沉积地层为其古地理关联建模提供了重要证据，包括它们在罗迪尼亚超大陆转化为冈瓦那超大陆过程中的斜接及随后的分离。这两个地区拉伸纪晚期的沉积单元岩石地层和碎屑锆石U-Pb-Hf-O同位素特征的相似性都指出了（有着）共同的物源。800-700 Ma华南和印度西北部的锆石δ 18 O同位素值在从上地幔成分转变为亚地幔成分时的大幅下降以及锆石ε Hf(t) 值同时期的增加，表明了共同经历了新元古代拉伸岩浆事件，与罗迪尼亚超大陆解体的时间一致。沉积物源在成冰纪发生了显著变化。印度西北部边缘新元古代剩余的沉积物包括大量以古老锆石年龄为主、来自印度克拉通内部的碎屑。反而，华南扬子地区同时期的沉积单元以新元古代锆石为主。碎屑锆石年龄数据强调了罗迪尼亚超大陆构型中印度西北部和华南（扬子和华夏地区）之间密切的古地理关联，并验证了它们在成冰纪通过大陆裂谷而分离。印度西北部发育被动大陆边缘，而华南地块则沿冈瓦那边缘部分裂解、旋转并向印度东北部和西澳大利亚右行迁移，以至于华夏地块仍然在接受来自冈瓦纳大陆的碎屑。
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Geology,(2021)49(2),228–232.
译者
袁梦
23 劳亚大陆东缘阿巴拉契亚山脉的碎屑锆石组成
沿劳亚大陆东部边缘，从纽芬兰（加拿大）到阿拉巴马（美国）八个地区的最新碎屑锆石U-Pb数据汇编显示，其沿走向具有非常相似的特征，仅存在微小的局部变化。这些样品来自亲劳亚大陆的沉积岩和变沉积岩，时代跨度从新元古代-二叠纪。前寒武纪的碎屑锆石以约2.7 Ga的次要种群和约1.9-0.9 Ga的主要种群（峰值约为1.2-1.0 Ga）为特征。其碎屑锆石来自劳亚大陆太古宙地壳（约2.7 Ga）、古元古代造山带（约1.9-1.6 Ga）、Granite-Rhyolite省（约1.5-1.4 Ga），以及Elzevir地体和Grenville省（约1.3-0.9 Ga）。中元古代锆石种群的多寡取决于与不同物源区的距离，包括约1.5-1.4 Ga的Granite-Rhyolite省、约1245-1225 Ma的Elzevir地体和约1.2-0.9 Ga的Grenville省。中奥陶世锆石的数量沿走向而变化，其取决于Taconic造山带的输入，但在阿巴拉契亚山脉北部最多。由于碎屑锆石年龄沿走向的一致性， 7534个协和的碎屑锆石U-Pb数据的汇编可用于未来的U-Pb碎屑锆石研究，作为劳亚大陆东缘的物源指示。
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Geology, (2021) 49 (2),233–237
译者
哥斯达黎加的61
编辑&校对：覃华清
第一章 编制说明及编制依据
第一节. 编制说明
我公司本着一贯认真、精益求精的服务宗旨，由我司委派最优秀的项目经理带领具有丰富施工经验和管理经验的工程技术人员，经过充分理解招标文件，熟悉设计图纸，通过现场细致的踏勘，编制本工程施工阶段的施工组织设计。对于各分项工程间的配合和衔接、交叉作业，以及环保对文明施工的特殊要求，安全施工等项，我们在编制过程中予以了充分的重视和认真的研究，采取了较为具体科学、合理的技术措施和组织措施。我们认为，按照本施工组织设计施工，可以确保实现招标文件等资料所要求的工程数量、质量、工期、安全、环保等项目目标和本公司的效益目标。
第二节. 编制依据
小区、人行桥、地面停车场地等零星工程施工组织设计的编制依据，主要为以下信息和文件资料。
二、编制依据
1、小区道路、人行道、地面停车场等零星工程施工招标文件；
2、小区道路、人行道、地面停车场等零星工程建筑设计图纸；
3、现行的国家及省市有关规范和标准、强制性条文及规章、规定。
4、现行南京市的安全生产、文明施工的规定,及江宁区安全生产的相关规定。
5、现行的国家及省市的有关标准图集。
6、我公司质量、环境、职业安全健康综合管理手册、综合管理体系程序文件和施工作业指导书。
第二章、 工程概况
第一节. 工程概述
序号 项 目 内 容
1 工程名称 小区道路、人行道、地面停车场等零星工程
2 工程业主 南京晓庄学院
3 设计单位 南京晓庄学院
4 建筑面积 道路5934.17m2，停车场1878.45m2，13m长桥一座
5 工程地点 南京市江宁科学园内
6 质量目标 合格
7 安全文明 争创市级文明工地
7 工期 150日历天
第二节. 主要施工内容
施工内容包括施工图纸范围内的道路，雨、污水管道，停车场及人行桥工程，质量要求
第三节. 工期要求
根据施工合同要求，本工程施工总工期为150日历天，计划开工日期为2009年4月12日，竣工日期为2009年9月8日。具体开工日期由监理工程师或业主下的开工令为准。如现场变更增加工程量，工期顺延。
第四节. 主要工程量
砼路面、排水、路基填筑及人行道技术要求，路面结构为中间6m宽行车道，两侧各1m宽行人道，行车道结构形式为20cm 厚道渣碾压+20cm厚10%石灰土+素土夯实+20cm厚二灰结石压实+中、粗沥青碾压，两边人行道先是素土夯实+混凝土垫层+水泥砂浆结合层最后用用面包砖铺设。行车道路面下埋设各种工程管线其埋深未能满足道路最小覆土（70cm）要求或管道沟槽回填土的压实度小于路基设计要求时，或跨越填河段时，其上部水泥砼板块应作钢筋加强等形式处理。加强钢筋网：每米纵向钢筋8φ12，保护层大于8cm，横向钢筋φ12，间距35cm。
道路排水设计为路面排水和污水，雨、污水管均采用承插式钢筋混凝土1级管，管材必须满足国标要求，雨水管道接口采用橡胶圈（D＜=600＝和钢筋网水泥砂浆抹带接口。管道底层用优质开三宕渣回填，两侧及管顶以上50cm范围内采用素土分层对称整平、历实，回填压实度为轻型标准93%，再回填塘渣，其压实度满足路基设计要求。
第五节. 雨、污水管工程概述
①. 管道接口
1、 管与管接口部分基础与混凝土管基连续浇筑，按135°形式设置混凝土管基，管基采用C10混凝土浇筑，连接要严密、紧凑；
2、 雨水管道采用1：2水泥砂浆抹带，石棉水泥钳缝。当管径D≥800㎜时，用1：2水泥砂浆在管内沟缝。管道抹带前应将管口周围清理干净并凿毛，充分湿润。抹接完成后必须湿润麻袋覆盖保养，并定期淋水，保养时间不少于3天。
3、 接口应平直，环形间隙应均匀，灰口应整齐、密实、饱满、不得有裂缝，抹带接应表面平整、密实，不得有间断和裂缝、空鼓。
4、 管道接口要凿毛并清洗干净，符合设计要求。抹带接口允许偏差及检验方法如下表1
序号 项目 允许偏差
（㎜） 检验频率 检验方法
范围 点数
1 宽度 +5、0 两井之间 2 用尺量
2 厚度 +5、0 两井之间 2 用尺量
②. 管道支护
当基坑深度在3~6m之内时，且地下水较低，地质情况良好的情况下采用钢板桩及挡土板支护。
③. 管道基础：
1、 地基：开槽施工时土压力荷载系数取1.2，地基承载力特征值不小于100KN/m2，对达不到100KN/m2的地段进行地基处理，对地基承载力测定合格后方可施工。地基的处理按实际情况区别对待，对于承载力在70KN/m2~100KN/m2之间的地段，采用原土夯实，密实度达到95%以上，对于承载力在50KN/m2~70KN/m2之间的地段，采用换填50cm厚的碎石进行处理；对于承载力小于50KN/m2的地段，会同设计人员现场勘察，根据具体情况采用抛石挤淤、打木桩或其它方法进行处理；具体增加工程量按现场实际工程量进行签证。
2、 管基：管材砂基础以下需增铺100mm砂垫层，对槽底位于地下水位以下时，可采用200mm厚、颗粒尺寸为不大于25mm的碎石或砾石砂铺筑，其上用50mm厚中、粗砂垫层整平，基础宽度按规范要求。
④. 排水构筑物
1、 检查井：检查井接入接出管径尺寸采用不同规格的圆井或矩形，详见图纸断截面除落底的沉泥检查井外，井底均做流槽。
2、 井盖均采用铸铁井盖。设在道路上或规格路上的井，其井盖与路面相平。设在绿化带上的井盖高出地面100mm，设于两侧之处的井，其井盖与人行道平齐。
第三章．施工前期准备工作
一、图纸会审，技术交底
开工前，本公司将在项目部技术负责人的组织下集中，项目部有关人员仔细审阅图纸，我方将在审阅图纸时不清或不明的问题及时汇总会知甲方，设计人员及时解决。
本公司将严格按有关技术交底规程、组织技术交底。
二、机械、材料的进场准备及劳动力的组织。
1、按照材料及机械计划编制分批进场，在中标后即组织土方，机械进场，并合理调配资金，分期分批组织材料进场。
2、安排劳动力进场，并对准备进场的劳动力进行劳动安全教育；对工程所需的各技术工种进行技术培训教育，取得有关上岗证、资格证后方许其进场从事相应工种的工作。
三、测量放线工作。
开工前，我司将积极联系甲方交接测量控制点，按规范复测，立即建立测量控制网，确定中线和施工红线，尽快进行了施工放样测量。
四、施工协助配合工作
我司将办好开工前须办齐的申报手续，加强与各方单位联系，为工程的顺利进行提供有利条件。
第四章．施工组织机构及主要成员
第一节．项目组织机构
根据本工程的规模和特点，我公司将该工程列入重点工程项目，以公司的整体实力为后盾，加强组织领导，从人才、财力、物力和安全上确保工程各方面的需要，实行项目经理负责制，组织具有丰富施工经验的项目经理成立现场管理小组，全面负责工地施工管理、技术管理、安全管理，在项目经理的直接领导下，做到有计划的组织施工管理，确保工程项目的工期、质量、安全、成本及文明施工取得高水平好效益，把本工程建成业主满意工程。
第二节.主要管理与技术人员安排
组织机构管理人员各单表
职务 姓名 职称
详
见
辅
助
资
料
表
项目经理
项目经理
施工员 施工员
安全员 安全员
材料员 材料员
质量员 质量员
机管员 机管员
第三节.项目组织机构
项目组织机构图
第四节.各主要岗位岗位职责
1. 项目经理岗位职责
（1） 项目经理是公司法人在项目上的授权代理，是本项目的质量经一责任人，代表公司履行与业主合同及分包合同相关的责任；
（2） 执行公司质量方针、质量体系文件；项目质量目标的制定与贯彻实施；
（3） 依据项目管理手册进行组织机构设置、人员聘任和质量职能分配及制定项目人员留置计划；
（4） 领导项目经理部全面管理工作；
（5） 领导编制项目制造成本实施计划，对项目成本支出审核签字；
（6） 领导与组织项目编制施工组织设计、质量计划、质量阶段预控制计划、质量管理文件；
（7） 领导项目安全生产与质量管理工作，是质量、安全的第一责任人；
（8） 负责项目各类经济合同的审核签字；
（9） 对项目的工期、成本负责。
2. 项目技术负责人
（1） 贯彻执行质量方针、项目质量计划与科技发展规划的引进及推广应用工作，负责审核项目物资计划及工程物资需要计划，对工程质量及安全负有第一技术责任；
（2） 具体负责组织有关人员编制施工组织设计、质量计划、质量阶段预控计划、质量管理文件；组织编制并审核专项施工方案、技术措施，负责分包方提交的技术方案审批；
（3） 领导项目计量设备管理工作；
（4） 领导材料选型、报批与控制。负责引进有实用价值的新工艺、新技术、新材料；
（5） 参加工程主体结构验收及竣工验收工作；参加工程质量事故的调查与处理；
（6） 贯彻执行技术法规、规程、规范和涉及工程质量方面的有关规定；
（7） 负责组织图纸绘审及各专业问题技术处理，审定设计洽商和变更工作；
（8） 领导作好各项施工技术总结工作；参与项目制造成本实施计划的编制和分析工作；
（9） 领导与组织质量体系的运行，通过加强全过程的质量管理，确保项目质量目标的实现；
（10） 领导做好材料试验工作及做好技术资料的管理工作。
3. 施工员岗位职责
(1) 承担施工任务，负责技术交底、技术指导和工地管理。
(2) 参与图纸会审，编制施工方案办理工程变更手续。
(3) 严守施工操作规程，严抓质量，确保安全。
(4) 组织班组努力完成任务，对施工中的有关问题，及时解决向上报告并保证施工进度。
(5) 认真做好隐蔽工程师、分部、分项及竣工工程的验收签证工作。
(6) 努力钻研技术，提高施工组织能力和管理水平。
4. 材料员岗位职责
(1) 深入现场了解情况，根据施工生产任务需要，做好料具采购，运输供应工作。
(2) 熟悉各种材料的规格和验收标准，进场材料除应有出厂说明书或材料合格证外，需对原材料进行检验合格方准使用，否则一律禁止使用。
(3) 实行定额储备，计划用料，按施工平面堆放材料，加强对现场材料的管理和使用。
(4) 掌握施工进度，做好材料的分批采购进场工作，每月用书面向总部汇报材料的储备情况。
(5) 调度材料余缺，处理积压料具，做好废旧料具的回收和修旧工作。
(6) 及时掌握市场信息，搞好成本核算，提高经济效益。
5. 安全员岗位职责
(1) 执行安全规章制度，做好职工的安全思想、安全知识、安全标志、安全规章制度以及用电、防砸、防坠、防火的教育工作。新工人需经培训后才能上岗。
(2) 按照施工组织设计方案，落实安全技术措施，负责安全技术交底，组织安全竞赛活动。
(3) 监督职工坚持使用“三宝”。
(4) 经常检查施工现场用电、机械及其防护装置的安全情况，所有防护装置须经验收合格后方可使用。
(5) 坚持安全第一的原则，若生产和安全发生矛盾，应服从安全，不违章指挥，并监督工人按章作业。
(6) 发生安全事故，要立即保护现场，及时上报，并积极参加调查和处理。
(7) 积极组织开展“安全无事故”竞赛活动，促进安全生产。
6. 质检员岗位职责
(1) 参加图纸会审、技术交底、工程验收及技术评定工作。
(2) 坚持“质量第一”的教育，提高工人质量至上的意识。
(3) 按国家现行质量标准检查工程质量，并做好检查记录。
(4) 参加隐蔽工程、分部、分项工程的验收并填写有关记录。
(5) 对原材料进行检查，对不符合质量标准的要制止使用。
(6) 协助施工员试制工程中的样板、标准件工作，并整理有关的技术资料。
(7) 执行质量经济的奖罚制度，参加质量事故处理并分析原因，写出报告、并履行上级审批手续。
第五章 施工现场平面布置与管理
第六节. 现场施工条件及现场施工三通一平
工程开工前，我公司必须派施工人员进场，进行三通一平的施工，三通即水通、电通、路通，一平即场地平整。施工临时用水计划由业主指定接口接出；施工临时用电计划由业主指定位置接出。
第七节. 现场平面位置
1. 根据本工程规模、施工进度计划、高峰期施工人数，结合现场实际，计划在府前路附近空地上就近搭设临时设施用房。
2. 施工总平面管理：
1)、 为了减少各种料具的二次倒运距离，有计划地组织现场平面及立体交叉作业，最大限度地利用场地，提高劳动生产率，真正做到安全生产和文明施工，本工程的施工平面管理工作，由项目经理负责，实行分片包干管理，责任到人，未经同意，任何人不得随意更改。
2)、 项目经理部是现场施工生产的指挥中心，现场办公室内要布置工程进度计划图表、劳动力调配、晴雨表、单位工程质量目标规划表、管理机构图等图表。
3)、 凡进场的材料、设备必须按施工总平面布置图指定位置堆放整齐，不得随意乱放，施工现场的水准点和里程桩控制点要有明显的标记，并切实做好保护工作。
4)、 进出入口设值班门房并张挂出入制度、场容管理条例、工程概况和安全纪律牌，教育工人维持良好的施工秩序和劳动纪律。
5)、 施工现场设专职保安人员，无关人员禁止进入现场。
其它见施工总平面布置图。
第八节. 现场办公区、生活区的布置
1、 生活临时设施计划布置于在府前路附近空地上。
2、 在现场设2个消火栓，施工现场及生活临时设施配备消防器材。
生活临时设施雨水排放采用无组织方式，生活污水经化粪池处理后接入市政污水系统。
第九节. 施工供水供电计划
根据本工程的地理位置，水源、电源由业主指定位置接出。电器设备使用严格遵守“一机一闸一漏电保护开关”，用电设备金属外壳必须接地，发电机电有单独保护接地线，总电箱有专人负责监管。
第六章 资源需求计划
第一节主要施工机械设备表
序
号 机械设备名称 型号
规格 数量 国别
产地 制造年份 生产能力 备注
1 挖掘机 PC200 1台 日本 2001 良好
2 挖掘机 1台 日本 2001 良好
3 东风自卸汽车 EQ3166G 1台 中国 2000 良好
4 柴油发电机 30KW 1组 中国 1999 良好
5 手推铁斗车 5个 中国 2001 良好
6 锯路机 1台 中国 2001 良好
7 潜水泵 Φ50 4台 中国 2001 良好
8 试压泵 1台 中国 2001 良好
9 运输马担（5T以上） 3辆 中国 2001 良好
10 风割 2套 中国 2001 良好
11 破路机 2套 中国 2001 良好
12 平板葫芦 4个 中国 2001 良好
13 水准仪 DS3 1台 中国 2001 良好
14 经纬仪 J2 1台 中国
南京 2001 良好
15 全站仪 NTS202 1台 广州 1998 良好
16 蛙式打夯机 HW-32 4台 中国 2000 良好
17 吊车 16t 2台 陕西 1998 良好
18 电焊机 15KW 4台 广州 1998 良好
19 空压机 Ew6/7 2台 广西 2001 良好
20 风钻 6台 广州 1998 良好
21 砂浆搅拌机 UJE400 2台 韶关 2000 良好
22 混凝土搅拌机 350L 2台 韶关 2000 良好
深埋隧道工程的灾害地质问题论文
摘要 ：在进行深埋隧道工程施工过程中，由于洞程较长，洞深埋设较大，地质条件较复杂，在施工时，如果处理措施不当会出现高地温、岩爆、高压涌水等问题。鉴于此，以实际工程为例，对深埋隧道工程主要存在的灾害地质问题进行了分析和探讨，保证了施工的顺利进行，以期为类似工程提供参考与借鉴。
关键词 ：深埋隧道工程；灾害地质；高压涌水
1工程概况
太行山高速公路邯郸东坡隧道位于武安市岭底村南、七水岭村东、涉县东坡村东北处。隧道为分离式特长隧道，隧道工程总施工长度为3134m。左幅为ZK38+624~ZK41+740，长3116；右幅为K38+642~K41+776。最大埋深为176m。本文以此工程为例，对深埋隧道工程主要灾害地质问题进行分析和探讨。
2深埋隧道中的高地温难题
深埋地下隧道的工程中，地质问题是需要进行探索和研究的关键领域，最先要通过预测天然地温，一旦地温超过30℃一般将其称之为高地温。高地温不仅会恶化深埋隧道作业的环境，还会严重降低工人的劳动生产率，甚至会对现场施工人员的生命造成极大危害。此外，对深埋隧道施工材料选取的难度也相应增加[1]。然而，地温值是随着地下工程埋深在不断变化的，但地下工程的最大埋深和地温值的增加关系不是呈线性的，因为造成这种深埋隧道中的高地温问题的原因主要是地下水活动以及近期岩浆活动中放射性生热元素含量较高等。
3深埋隧道与岩爆的高地应力问题
在深埋地下隧道的工程中，其中一个突出的地质难题就是岩爆问题。地下隧道工程埋得越深，其地应力就会越高。深埋隧道工程和近地表工程的不同之处除了具有较高的水平构造应力外，最主要取决于围岩出现的高地应力。它不仅在硐侧壁引起高压应力，还导致硐顶部出现高拉应力，这样会导致硐室围岩不稳定，埋下隐患。由于高地应力的存在，一些黏性土含量较高，而硬岩含量较低的围岩就会产生被塑性挤出的可能。高地应力不断释放，地下隧洞就会发生变形，往往会出现隧洞短时间内突然变小的异常现象。就好比从掌子面距离正洞30m开始，洞身变形的长度有40m，起初的支架保护结构破坏就会非常严重，通过测量计算，隧洞拱顶的下沉在10~20cm之间，隧洞的拱脚和边墙也出现不同程度的挤压和移位，甚至还有混凝土开裂的情况[2]。这时就需设计一套科学有效、刚柔结合、综合治理的施工方案。为克制高地应力，考虑使用约1万根超长锚杆，要求总长超过11×104m，把地下隧洞中的断面改成环形成拱，做到先柔后刚、先放后抗的设计要求。岩爆受影响的原因有地震爆破，也有相邻岩爆或机械等外因动力的振动，但其中影响岩爆的最基本原因是岩石的结构特征。经过大量的数据分析发现，岩石颗粒排列呈定向排列还是随机排列，岩石是胶结连接还是结晶连接，是钙质胶结还是硅质胶结，这最终关系着岩爆烈度的强弱。例如：（1）随机排列的花岗岩、闪长岩等岩石的岩爆烈度，会比片麻岩、花岗片麻岩、糜棱岩等具有定向排列的围岩颗粒更强一些；（2）结晶连接的深层岩浆岩石中的岩爆烈度比胶结连接的沉积岩强；（3）具有硅质胶结岩石的天生桥二级水电站引水隧洞比关村坝的隧道中钙质胶结岩石的爆烈度强。
4深埋隧道中的高压涌水难题
深埋地下隧道的施工过程中，除了高地温以外，涌水问题也成为隧道运营中亟待解决的又一难题。由于地质条件复杂，隧道通过的地段会挖掘出很多水流量大的地质单元，一般就会出现涌水量大或水头压力高的情况。地下水水压在深部岩体中极高时，就会导致岩体水力劈裂。这就说明在高水头压力的作用下，在岩体的突水点附近，岩体断续裂隙、裂缝是朝着某个方向的，受网状交织的构造裂隙影响，经过融合后发生扩展的裂隙、空隙最终张裂开来。随着隧道深部岩体涌水量越来越大，地下水水压越来越高，会导致深埋隧道工程围岩水力劈裂。一旦出现水力劈裂的情况，就会迅速连通裂隙，空隙的张裂程度就会越来越大，涌水的渗透力会越来越强。再加上动水压力的影响，裂隙会再扩展，而使在裂隙面上的充填物发生剪切变形和位移。不论是在深埋隧道工程中还是在浅埋隧道中，容易发生的地质灾害主要表现为断层破碎带，岩体不整合接触面和结构不利组合段造成的塌方、地震，还有瓦斯爆炸、有害气体以及溶岩塌陷、泥屑流等[3]。其中，瓦斯爆炸主要指甲烷CH4在相对封闭的煤系构造地层中，由冲击波的产生、剧烈的氧化作用而导致的爆破，其灾害性极强。
5基岩裂隙水
5.1基岩裂隙水的含义
只有储存在坚硬岩石裂隙中的非可溶性地下水，才被统一归纳在基岩裂隙水的`传统范畴中，根据含水介质的基础特征，可以将地下水分为空隙、裂隙、岩溶3种，但并非在地下水、岩石以及岩石中的空隙这3者之中产生对应关系。贮水空隙系统具有双重空隙介质，在地下水勘探中，关于贮水空隙类型还探索到了新的领域。基岩裂隙水主要存在于受符合地质构造条件的属坚硬或半坚硬的岩石所控制的以裂隙为主的贮水空间，是具有运动、富集规律的地下水。不管是溶蚀裂隙地下水在可溶性岩石中的部分，还是孔隙裂隙水中的半坚硬岩石，都属于基岩裂隙水，而它与其他类型地下水的基本区别，关键在于是不是受地质构造因素的严格控制。岩石含水的裂隙有成岩裂、构造裂和风化裂，主要是依照它的成因来划分的。如果非要与风化裂隙水和成岩裂隙水作比较，那么水源集中、水量较大的必定是构造裂隙。
5.2基岩裂隙水的特点
由于主控因素作用，不同的蓄水构造中分布、富集基岩裂隙水的基本规律和决定主控的因素也基本相同，具有独特的分布和运动规律。我国基岩裂隙水富集的基本特色理论就是蓄水构造系统，其主要特点如下。（1）基岩裂隙水具有复杂多样的埋藏和分布形态。将储存、运移基岩裂隙水的空间和通道，叫做岩石裂隙。基岩裂隙的大小和基岩裂隙的形状，以及控制埋藏和分布裂隙发育带的产状，都是受地质构造、地层岩性、地貌条件等影响的。埋藏、分布不均匀的基岩裂隙水，大多具有不规则的含水层、多种多样形态、分布呈带状的特点[4]。比如用脆性和塑性这两种地层做比较，会产生较强的赋水性。若裂隙发育在褶皱构造中，像褶皱轴、转折、背斜倾伏等处，富水段的形成就会比较容易，而压性断裂破碎带中的赋水性是比较差的。（2）复杂的基岩裂隙水中，由于储存空间中不均匀的介质，埋深程度不同的同一含水层，其地下水的运动状态也各有不同。对于岩石中所要形成和分布的空隙，最基础的因素是地质构造，主要表现在：岩石裂隙的发育和裂隙水的储存都是受地质构造和地层岩性所影响，其中，基岩裂隙水的运动规律也被地质构造所牵制。由于地下水面的不同，即便是在基岩相同的裂缝水中，也是有时而出现无压水，时而出现承压水的情况[5]。层流、管道流、紊流、明渠流水是在岩石裂隙、溶洞的特殊形态作用下形成水运动的不同状态，因此，基岩裂隙水的不均一性以及强烈的方向感，是导致裂隙岩体的透水复杂多样、不具有规律性的根本原因。
6结论
在深埋地下隧道的工程中，比较突出的几大地质难题包括高地应力及岩爆问题、高压涌水突水问题、高地温问题等。此外，还有像地震震害、瓦斯有害气体爆炸以及涌水突泥、围岩塌方、岩溶塌陷、泥屑流等。于是，在这个复杂的、系统的深埋隧道工程中，关于灾害地质的研究，对隧道工程能否顺利开展是关键的一步，在隧道工程施工前应按照隧道工程的各方面具体情况，采取有效、有针对性的防御措施。
参考文献：
[1]重庆交通科研设计院.公路隧道设计规范：JTGD70—2004[S].北京：人民交通出版社，2004.
[2]上海市隧道工程轨道交通设计研究院，清华大学.隧道工程防水技术规范：CECS370—2014[S].北京：中国计划出版社，2014
[3]孙赤.锦屏二级深埋隧道大理岩段突水破坏机理研究[D].成都：成都理工大学，2014.
[4]王洪新.土压平衡盾构刀盘开口率选型及其对地层适应性研究[J].土木工程学报，2010（3）：88-92．
[5]武力，屈福政，孙伟，等.基于离散元的土压平衡盾构密封舱压力分析[J].岩土工程学报，2010，32（1）：18-23．
