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怎么写好毕业论文？
论文写作注意:
1、论文里面不可以出现“我”这个词，用笔者、或者本研究都可以。
2、论文不要有感叹号。
应该以陈述句为主，问句主要在写文章的结构和结论的时候使用，其他的地方能少就少。
3、论文杜绝排比句，排比句很没有学术逻辑。
4、直接引用不超过文章全文的百分之十五到二十，间接引用不超过百分之三十。避免直接引用，一个小技巧就是把直接引用放在注解里面。
5、一定要有页脚
6、全文的结构，题目，摘要，前言，第一节，第二节，第三节，结论。
7、对别人的结论表示否定的时候，一定要文明。你心里觉得别人观点不通，也要文明地表示，某某的观点或许有错误。
8、标点符号要规范，逗号，句号，分号，冒号，引号，书名号。
9、论文要重复，不断重复你最中心的思想。
一、题目
题目中要有限定语，不然写到头晕也也不完，保命策略。
标题不要超过两行。
题目中的名词小于四个，同时要体现关键词。
要有一个偏动词的词语。
举例，《明清时期眼镜诗歌和文人文化研究》名词:明清时期，限定词;名词，眼睛诗歌，文人文化动词，研究。
名词很关键，因为要在之后进行名词解释。
二、摘要，摘要一般写3句半
第一句，点出研究对象，研究的方法轻微地点一下，之后再展开。
第二句，研究的背景
第三句，你的研究成果(写得模糊一点点，不然没有人看，但是也不要太模糊。
最后半句，轻微地点一下文章的意义，高度概括即可。
关键词，不要超过五个
三、前言
1、定义，这个问题主要是为了要扣题针对文章题目中德每一个名词，一个名词定义一下。
拿前面的题目作例子，《唐朝时期xx诗歌和文人文化研究》解释，什么是xx诗歌，什么是文人文化等这个部分主要是为了限定，限定!!定义好了，之后才好写，也比较不会被人挑刺。
2、前人的研究成果，两个部分
一个是，先摆放前人的研究成果，这部分就是为了显示你读了书。之后的参考文献的罗列也要根据这个部分来，不可以看了什么就写什么。
展示自己的研究角度，想要表达的是，之前说得很对，但是都忽略了一个重要的问题。他们都是从一个角度看问题，我是从另一个角度看问题。然后是解释你的研究方法，借鉴了谁的方法，融合了谁的方法，总之瞬间提高了论文质量。
完毕！
选熟悉的题材、简单的题材等。因为选熟悉的题材，才能完成的比较顺畅，而选简单的题材，会更容易写。
01 首先我们知道毕业论文是大四最后一学期写的，毕业论文我们首先要做的就是拟定题目，比如论夫妻约定财产的效力，论探望权的完善。 02 拟定了相应的题目以后，就要拟定内容大纲，然后交给论文指导老师查看，老师批评指正以后，就可以开始写初稿了。 03 一般来说，本科毕业论文是8000到10000字，包括四个大点，论题的背景，论题的提出，论题的分析，论题的完善。四大章里面，要包括三到四个小点，也就是一级标题和二级标题。特别重点的问题可以增加三级标题。 04 一般来说，论文包括，引言，摘要，目录，正文，结束语。通篇正文选择宋体四号，如果是一级标题，就要选择三号字体。引言，摘要一般是300字左右，概括性的描述。
优先选择你非常了解的主题，这样有助于你下笔，如果你的主题比较常见，可选内容很窄，推荐选冷门知识，这样你的答辩难度会小很多。
－：东北大学机械系机械制造专业本科生，毕业论文题目为麻花钻头刃磨原理与装备设计，1982年7月获学士学位；－：东北大学机械系机械强度专业硕士研究生，研究方向为结构应力分析与疲劳寿命估算，1984年12月获硕士学位；－：东北大学机械工程系机械学专业博士研究生，研究方向为结构疲劳损伤与可靠性，1988年7月获工学博士学位； 1988年毕业后在东北大学任教；－: 东北大学机械工程系助教；－: 东北大学机械工程系讲师；－: 东北大学机械工程系副教授；1992年晋升教授； 东北大学机械工程与自动化系教授；1995年被评为机械学（现更名 为机械设计及理论）博士学科点博士生导师；现任东北大学机械工程与自动化学院现代设计与分析研究所所长。
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麻花钻头总类很多，材料方面以高速钢为主，但如今硬质合金也开始应用了，具体可以从百科里面搜一下，钻头的几何参数按照用途，形状可分很多种类，所以写毕业论文最好是抓住一个主要的和代表性的产品进行细分，详解，这样论文才会得高分。。资料百度里很多，自己动手，想群钻就是一个很好的典型，比普通钻头的实用性高数倍，但是手工刃磨是个难点。（个人能力有限，仅供参考）
是的。因为毕业论文不仅要写的字数很多，而且要跟自己的专业知识有关，要找很多的资料和反复修改，才能够写出一篇成功的论文。
看具体情况，一般情况只要按照导师的要求去做了，不会有多大问题，因为导师也怕麻烦。1本科毕业论文挂的几率大吗一般会有二辩，如果二辩没有通过，推迟一年再答辩，只发学历证，答辩通过后才有学位证。不过一般情况只要按照导师的要求去做了，不会有多大问题，因为导师也怕麻烦。2为什么要写毕业论文？西南政法大学新闻传播学院院长李佩表示，她很赞成有毕业论文，因为"它至少是给学生进行思考的一种比较系统的方式，也是对自己4年学习的回顾和审视，学生能在写论文过程中得到很大的提升。本科生论文并不要求他们能在学术上有什么成就，而重要的是做论文的这个过程。在这个过程中，学生可以学会深入地思考问题、发现问题、分析问题和解决问题，完成自己的知识和能力的升化。网友评论：“大学的毕业设计（论文）是对学生四年学习的基本专业知识的综合训练。并不是要求学生达到多高的创新性和水平。它也是学生在走向工作岗位前的的一种科研和实践能力的综合培养。至于说到目前有许多论文是抄袭而来，那不是毕业论文这一环节的问题，而是学校、老师以及教育风气的问题。这两者是不能混淆的。”
是的，要不然也不至于他们的御赐小忤作这么火的情况下，两人都忙着写论文，而没有出来宣传。
我觉得毕业论文确实很难写，因为在写的过程当中，要把自己关于一个课题研究的写的特别透彻，其实是很困难的一件事情，要求专业知识很过关
先发给你一点看看，合适的话加分，论文全文到你邮箱。这篇论文的全称是：柴油机齿轮室盖钻镗专机总体及夹具设计1前言组合机床是根据工件加工要求，以大量通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专用机床。组合机床的设计，有以下两种情况：其一，是根据具体加工对象的具体情况进行专门设计。其二，随着组合机床在我国机械行业的广泛使用，广大工人总结自己生产和使用组合机床的经验，发现组合机床不仅在其组成部件方面有共性，可设计成通用部件，而且一些行业的在完成一定工艺范围的组合机床是极其相似的，有可能设计为通用机床，这种机床称为“专能组合机床”。这种组合机床就不需要每次按具体加工对象进行专门设计和生产，而是可以设计成通用品种，组织成批生产，然后按被加工的零件的具体需要，配以简单的夹具及刀具，即可组成加工一定对象的高效率设备。本次毕业设计课题来源于生产。ZH1105W柴油机齿轮室盖孔加工及保证相应的位置精。在组合机床设计过程中，为了降低组合机床的制造成本，应尽可能地使用通用件和标准件。目前，我国设计制造的组合机床，其通用部件和标准件约占部件总数的70～80%，其它20-30%是专用零部件。考虑到近年来，各种通用件和标准件都出台了新的标准及标注方法，为了方便以后组合机床的维修，整个组合机床的通用件和标准件配置，都采用了新标准。在对组合机床总体设计之前，需对被加工零件孔的分布情况及所要达到的要求进行分析，如各部件尺寸、材料、形状、硬度及加工精度和表面粗糙度等内容。然后还必须深入基层进行实地观察，体会组合机床的优点。接下来是总体方案的设计，总体方案设计的具体工作是编制“三图一卡”，即绘制被加工零件工序图，加工示意图，机床尺寸联系图，编制生产率计算卡。最后，就是技术设计和工作设计。技术设计就是根据总体设计已经确定的“三图一卡”，设计夹具等部件正式总图；工作设计即绘制各个专用部件的施工图样，编制各零部件明细表。夹具设计是组合机床设计中的重要部分，夹具设计的合理与否，直接影响到被加工零件的加工精度等参数。首先确定工件的定位方式，然后进行误差分析，确定夹紧方式，夹紧力的计算，对夹具的主要零件进行结构设计。在夹具设计中，设计的主要思路是采用“一面两销”的定位方法，和液压夹紧机构，这样设计主要是为了钻、镗孔时的准确定位和高效率的生产要求。液压夹紧方式解决了手动夹紧时夹紧力不一致、误差大、精度低、工人劳动强度大等缺点。在老师的指导下，不断地对设计中的错误进行纠正，确定最好的定位夹紧方案；同时与同组同学进行探讨计算出准确的数据选择合理的通用部件。在不断的探讨修改中历经3个月终于完成了这一课题的设计。2组合机床总体设计组合机床总体设计,就是依据产品的装配图样和零件图样,产品的生产纲领,现有生产条件和资料以及国内外同类产品的有关工艺资料等,拟订组合机床工艺方案和结构方案,并进行方案图样和有关技术文件的设计。 组合机床工艺方案的制定制订工艺方案是设计组合机床最重要的步骤.为了使工艺方案制订得合理、先进，必须认真分析被加工零件图纸开始，深入现场全面了解被加工零件的结构特点、加工部位、尺寸精度、表面粗糙度和技术要求及生产率要求等，总结设计、制造、使用单位和操作者丰富的实践经验，理论与生产实际紧密结合，从而确定零件在组合机床上完成的工艺内容及方法。根据所提供ZH1105W柴油机齿轮室盖的工序图，分析被加工零件的精度，表面粗糙度，技术要求，加工部位尺寸，形状结构；特点材料硬度。工件刚性及零件的批量的大小不同，设计的组合机床必须采用不同的工艺方法和工艺过程。被加工零件需要在组合机床上完成的加工工序及应保证的加工精度是制定机床方案的主要依据。此次设计的被加工零件是柴油机齿轮室盖,其主要的加工工序如下:a. 钻6－M6－6H孔至￠5, 左侧面;b. 钻6－￠9孔（深38）, 右侧面;c. 钻3－￠9孔（深78）, 右侧面;d. 镗￠45H8孔至￠, 后侧面;e. 倒孔口角至￠, 后侧面.被加工零件材料为HT250，结构为非对称箱体，是三面加工。根据各种要求，分析其优缺点，确定设计的组合机床采用机械卧式组合机床。根据所需加工孔的尺寸精度和表面粗糙度，可以确定这些孔的加工采用麻花钻，即可满足要，为了保证孔的加工刀具的直径与加工部位尺寸相适应，需要专门设计制造。 定位基准的选择正确选择组合机床加工工件采用的基准定位，是确保加工精度的重要条件。本设计的柴油机齿轮室盖是箱体类零件，箱体类零件一般都有较高精度的孔和面需要加工，又常常要在几次安装下进行。因此，定位基准选择“一面双孔”是最常用的方法，其特点是：（a）可以简单地消除工件的6个自由度，使工件获得稳定可靠的定位。（b）有同时加工零件五个表面的可能，既能高度集中工序，又有利于提高 各面上孔的位置精度。（c）“一面双孔”可作为零件从粗加工到精加工全部工序的定位基准，使零件整个工艺过程基准统一，从而减少由基准转换带来的累积误差，有利于保证零件加工精度。（d）易于实现自动化定位、夹紧，并有利于防止切屑落于定位基面上。具体定位图形见工序图采用的是“一面两销”的定位方案，以工件的右侧面为定位基准面，约束了z向的转动；x向的移动；y向的转动3个自由度。短定位销约束了z向的移动；y向的移动2个自由度。长定位销约束了x向的转动1个自由度。这样工件的6个自由度被完全约束了也就得到了完全的定位。 确定机床配置型式及结构方案根据选定的工艺方案确定机床的配置型式，并定出影响机床总体布局和技术性能的主要部件的结构方案。组合机床是根据工件交工需要，以大量采用通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专用机床，工艺方案已确定该组合机床是双面钻卧式组合机床，该机床是由动力箱，主轴箱，机械滑台，立柱，中间底座，夹具，立拄底座等组成。组合机床装配图如下：图2-1 组合机床装配图 本工序的加工方法刀具的选择考虑到工件加工尺寸精度，表面粗糙度，切削的排除及生产率要求等因素，所以加工15个孔的刀具均采用标准锥柄长麻花钻。 右侧面钻9-￠9A. 切削用量的选择根据参考文献[1]查表6-11高速钢钻头切削用量。加工材料为铸铁，硬度200～241HBS,可知切削速度为10～18m/min,孔径6～12mm。进给量f mm/r ～。钻孔的切削用量还与钻孔的深度有关，当加工铸铁件孔深为钻头直径的6-8倍时，在组合机床上通常都是和其他浅孔一样采取一次走刀的办法加工出来的，不过加工这种较深孔的切削用量要适当降低些。切削速度进给量转速 （2-1）可由参考文献[12]表可知圆整为470r/min。实际切削速度 （2-2）工进速度 （2-3）工进时间 其中h为3-￠9的深度。 （2-4）B. 切削功率，切削力，转矩以及刀具耐用度的选择查参考文献[1]表6-20得切削力 （2-5）切削转矩 （2-6）切削功率 （2-7）刀具耐用度 （2-8）C. 动力部件的选择由上述计算每根轴的输出功率P=，右侧共9根输出轴，且每一根轴都钻￠9直径，所以总切削功率 。则多轴箱的功率： （2-9）其中η在切削铸铁时取，相当于多轴箱的损耗功率为。所以由参考文献[1]表5-39选取动力箱得出动力箱及电动机的型号:表2-1右侧动力箱、电动机型号动力箱型号 电动机型号 电动机功率(Kw) 电动机转速(r/min) 输出轴转速(r/min)L3(mm)右主轴箱 1TD32-I Y100L1-4 1430 715 320D. 确定主轴类型，尺寸，外伸长度在右侧面，主轴用于钻孔，选用滚珠轴承主轴。又因为浮动卡头与刀具刚性连接，所以该主轴属于长主轴。故本课题中的主轴均为滚珠轴承长主轴。根据主轴转矩T= 由参考文献[1]查表3-4可知（2-10）=选取d=20mm， B取刚性主轴由表3-6查得主轴直径=20mm， 主轴外径D=32mm,内径d1=20mm, 主轴外伸尺寸L=115mm, 接杆莫氏圆锥号1，2。E. 导向装置的选择组合机床钻孔时，零件上孔的位置精度主要是靠刀具的导向装置来保证的。导向装置的作用是：保证刀具相对工件的正确位置；保证刀具相互间的正确位置；提高刀具系统的支承刚性。由参考文献[1]查表8-4得￠9在 d>8～10范围内，查得如下D=15mm, D1=22mm, D2=26mm, D3=M6,L取16mm， 短型导套 ， ， ，选用通用导套。F. 连杆的选择在钻、扩、铰孔及倒角等加工小孔时，通常都采用接杆（刚性接杆）。因为主轴箱各主轴的外伸长度和刀具均为定值，为保证主轴箱上各刀具能同时到达加工终了位置，须采用轴向可调整的接杆来协调各轴的轴向长度，以满足同时加工完成孔的要求。为了获得终了时多轴箱前端面到工件端面之间所需要的最小距离，应尽量减少接杆的长度。因为9-￠9孔的钻削面是同一面且主轴内径是20mm,由参考文献[1]表8-1查得选取A型可调接杆 d=16mm， , , L=85mm,~135mm。G. 动力部件工作循环及行程的确定切入长度一般为5-10mm， 取 =7mm; 切出长度由参考文献[1]表3-7得 mm， 取 。 （2-11）加工时加工部位长度L(多轴加工时按最长孔计算)L=78mm.为排屑要求必须钻口套与工件之间保留一点的距离，根据麻花钻直径￠9，由参考文献[3]表3-4得导套口至工件尺寸 ,（参考钻钢） 取 ，又根据钻套用导套的长度确定钻模架的厚度为16mm。附带得出底面定位元件的厚度 。快退长度的确定:一般在固定式夹具钻孔或扩孔的机床上动力头快速退回的行程只要把所有的刀具都退回至导套内,不影响工件装卸即可。故快退行程为钻套口至工进行程末端的距离：快进距离： （行程太短）故取消快进距离将 改为工进，则工进距离为： 。选择刀具：根据钻口套至工进行程末端的距离 ，及钻口套长度 ,由参考文献[12]表3-1查得选择：矩形柄麻花钻 ,(切削长度部分145mm)。H. 滑台及底座的选择，选择液压滑台，进给量实行无级调速，安全可靠，转换精度高。由于液压驱动，零件损失小，使用寿命长，但调速维修比较麻烦。由已知工进 每根输出轴的切削力F=则9根轴总的切削力又因为ITD32-Ⅰ型动力箱滑鞍长度L=630mm,由参考文献[1]表5-1选择1HY32-Ⅰ型滑台及它的侧底座选择ICC321查表5-3可得：台面宽度320mm，台面长度630mm，行程400mm， 最大进给力12500N， 工进速度20～650mm/min, 快速移动速度10m/min。I. 多轴箱轮廓尺寸的设计确定机床的装料高度，新颁国家标准装料高度为1060mm，实际设计时常在850～1060mm之间选取，选取装料高度为950mm。多轴箱的宽度与高度的大小与被加工零件的加工部位有关，可按下列关系式确定：; （2-12）b-工件在宽度方向相距最远两孔距离，b=340mm。-最边缘主轴中心距箱体外壁的距离，推荐 ，取 =100。h-工件在高度方向相距最远的两孔距离，h=277mm。-最低主轴高度。因为滑台与底座的型号都已经选择，所以侧底座的高度为已知值：650mm，滑台滑座总高：280mm；滑座与侧底座的调整垫厚度一般取5mm，多轴箱底与滑台滑座台面间的间隙取。故 mm，通常推荐 ，所以 符合通常推荐值。所以 ，。由此数据查参考文献[13]表选取多轴箱尺寸 ,
一般麻花钻用高速钢制造麻花钻 麻花钻是应用最广的孔加工刀具。通常直径范围为～80毫米。它主要由钻头工作部分和柄部构成。工作部分有两条螺旋形的沟槽，形似麻花，因而得名。为了减小钻孔时导向部分与孔壁间的摩擦，麻花钻自钻尖向柄部方向逐渐减小直径呈倒锥状。麻花钻的螺旋角主要影响切削刃上前角的大小、刃瓣强度和排屑性能，通常为25°～32°。螺旋形沟槽可用铣削、磨削、热轧或热挤压等方法加工，钻头的前端经刃磨后形成切削部分。标准麻花钻的切削部分顶角为118，横刃斜角为40°～60°,后角为8°～20°。由于结构上的原因，前角在外缘处大、向中间逐渐减小，横刃处为负前角（可达－55°左右），钻削时起挤压作用。为了改善麻花钻的切削性能，可根据被加工材料的性质将切削部分修磨成各种外形（如群钻）。麻花钻的柄部形式有直柄和锥柄两种，加工时前者夹在钻夹头中，后者插在机床主轴或尾座的锥孔中。一般麻花钻用高速钢制造。镶焊硬质合金刀片或齿冠的麻花钻适于加工铸铁、淬硬钢和非金属材料等，整体硬质合金小麻花钻用于加工仪表零件和印刷线路板等。扁钻 扁钻的切削部分为铲形，结构简单，制造成本低，切削液轻易导入孔中，但切削和排屑性能较差。扁钻的结构有整体式和装配式两种。整体式主要用于钻削直径～毫米的微孔。装配式扁钻刀片可换,可采用内冷却，主要用于钻削直径25～500毫米的大孔。深孔钻 深孔钻通常是指加工孔深与孔径之比大于 6的孔的刀具。常用的有枪钻、BTA深孔钻、 喷射钻、DF深孔钻等。套料钻也常用于深孔加工。扩孔钻 扩孔钻有3～4个刀齿，其刚性比麻花钻好，用于扩大已有的孔并提高加工精度和光洁度。锪钻 锪钻有较多的刀齿，以成形法将孔端加工成所需的外形，用于加工各种沉头螺钉的沉头孔，或削平孔的外端面。中心钻 中心钻供钻削轴类工件的中心孔用，它实质上是由螺旋角很小的麻花钻和锪钻复合而成，故又称复合中心钻。[编辑本段]钻头结构 一种钻头，包括一个刀杆（1），刀杆有一个尖端，尖端有两个位于一个主平面（C－C）上的切削刀片（5、5′），所述切削刀片（5、5′）具有在共同第二平面（E－E）上取向的短的中心切削刀刃。所述刀刃形成一个点状中心切削刀刃用于进入工件，并且由此将钻头对中。在刀杆上，设两个排屑槽（6、6′），所述排屑槽（6、6′）从尖端延伸到底端。在沿刀杆的任一截面上，排屑槽在管平面上都位于彼此径向相对的位置，管平面与在管的两侧的两个刃带的共同刃带平面（F－F）成90°延伸，所述刀杆在该平面具有最大的刚性。中心切削刀刃的第二平面（E－E）的取向与刃带平面或刀杆的底端的主刚性方向（F－F）大约成90°角。 一种在对混凝土等进行的钻孔作业中，能缓和钻孔状态突然改变的情况，使钻孔作业稳定，即使在产生大粒的切屑时，钻孔效率也不致降低的钻头。 其大致呈辐射状配置的切刃部，具有至少2个主切刃部、以及在圆周方向上配设于所述主切刃部与主切刃部之间的，至少两个副切刃部，所述主切刃部具备作为其切刃的主切刃，主切刃内端位于旋转中心，外端则位于切刃部的旋转轨迹的外缘. 所述副切刃部具有作为其切刃的副切刃，该副切刃内端位于向外径侧偏离旋转中心的部位，外端则位于向旋转中心侧偏离切刃部的旋转轨迹的外缘的位置上。 一种钻头，具备配置于钻头前端的多个切刃部、及设于该切刃部基端一侧且于基端部上形成有柄部的轴状钻头主体； 所述切刃部具有由切削面与后隙面的接合缘向前端侧突设而形成的切刃，所述切刃自钻头旋转中心侧向外径侧配置成大致辐射状； 其利用旋转动作与轴方向的动作的复合动作进行冲击切削，其特征在于，所述切刃部具有至少2个主切刃部、以及配设于圆周方向的所述主切刃部与主切刃部之间的，至少2个副切刃部； 所述主切刃部具有作为其切刃的主切刃，所述主切刃内端位于旋转中心，外端则位于切刃部的旋转轨迹的外缘，所述副切刃部具有作为其切刃的副切刃，所述副切刃内端位于从旋转中心向外径侧偏离的部位，外端位于从切刃部的旋转轨迹的外缘向旋转中心侧偏离的位置。[编辑本段]PDC钻头 简介 PDC钻头[1]的简称。是石油钻井行业常用的一种钻井工具。 PDC产品性能不断改进 在过去的几年间，PDC切削齿的质量和类型都发生了巨大的变化。如果将20世纪80年代的齿与当今的齿进行比较的话，差异是相当大的。由于混合工艺与制造工艺的变化，当今的切削齿的质量性能要好得多，使钻头的抗冲蚀以及抗冲击能力都大为提高。 工程师们还对碳化钨基片与人造金刚石之间的界面进行了优化，以提高切削齿的韧性。层状金刚石工艺方面的革新也被用于提高产品的抗磨蚀性和热稳定性。 除了材料和制造工艺方面的发展以外，PDC产品在齿的设计技术和布齿方面也实现了重大的突破。现在，PDC产品已可被用于以前所不能应用的地区，如更硬、磨蚀性更强和多变的地层。这种向新领域中的扩展，对金刚石（固定切削齿）钻头和牙轮钻头之间的平衡发生了很大的影响。 最初，PDC钻头只能被用于软页岩地层中，原因是硬的夹层会损坏钻头。但由于新技术的出现以及结构的变化，目前PDC钻头已能够用于钻硬夹层和长段的硬岩地层了。PDC钻头正越来越多地为人们所选用，特别是随着PDC齿质量的不断提高，这种情况越发凸显。 由于钻头设计和齿的改进，PDC钻头的可定向性也随之提高，这进一步削弱了过去在马达钻井中牙轮钻头的优势。目前，PDC钻头每天都在许多地层的钻井应用中排挤掉牙轮钻头的市场。 常用机械钻头,有直柄麻花钻(普通型),可以钻头:45#钢,不锈钢,利用钻硬度弱一点的材质.合金钻,可以钻Cr12钢,利用钻硬度较强的材质.利用钻头的专业知识,可以让自己利润降低.PCB钻头种类 PCB钻头控钻床的钻头种类：印制板钻孔用钻头有直柄麻花钻头、定柄麻花钻头和定柄铲形（undercut）钻头。直柄麻花钻头大都用于单头钻床，钻较简单的印制板或单面板，现在在大型的线路板生产厂中已很少见到，其钻孔深度可达钻头直径的10倍。在基板叠层不高的情况下，使用钻套可避免钻偏。 目前大部分的厂家使用数控钻床，数控钻床使用的是硬质合金的定柄钻头，其特点是能实现自动更换钻头。定位精度高，不需要使用钻套。大螺旋角，排屑速度快，适于高速切削。在排屑槽全长范围内，钻头直径是一个倒锥，钻削时与孔壁的磨擦小，钻孔质量较高。常见的钻柄直径有和。钻头的材质 印制板钻孔用钻头一般都采用硬质合金，因为环氧玻璃布复铜箔板对刀具的磨损特别快。所谓硬质合钻头金是以碳化钨粉末为基体，以钴粉作粘结剂经加压、烧结而成。通常含碳化钨94％，含钴6％。由于其硬度很高，非常耐磨，有一定强度，适于高速切削。但韧性差，非常脆，为了改善硬质合金的性能，有的采用在碳化基体上化学汽相沉积一层5～7微米的特硬碳化钛（TIC）或氮化钛（TIN），使其具有更高的硬度。有的用离子注入技术，将钛、氮、和碳注入其基体一定的深度，不但提高了硬度和强度而且在钻头重磨时这些注入成份还能内迁。还有的用物理方法在钻头顶部生成一层金刚石膜，极大的提高了钻头的硬度与耐磨性。硬质合金的硬度与强度，不仅和碳化钨与钴的配比有关，也与粉末的颗粒有关。超微细颗粒的硬质合金钻头，其碳化钨相晶粒的平均尺寸在1微米以下。这种钻头，不仅硬度高而且抗压和抗弯强度都提高了。为了节省成本现在许多钻头采用焊接柄结构，原来的钻头为整体都是硬质合金，现在后部的钻柄采用了不锈钢，成本大大下降但是由于采用不同的材质其动态的同心度不及整体硬质合金钻头，特别在小直径方面。钻头的使用 1、钻头应装在特制的包装盒里，避免振动相互碰撞。 2、使用时，从包装盒里取出钻头应即装到主轴的弹簧夹头里或自动更换钻头的刀具库里。用完随即放回到包装盒里。 3、测量钻头直径要用工具显微镜等非接触式测量仪器，避免切削刃与机械式测量仪接触而被碰伤。 4、某些数控钻床使用定位环某些数控钻床则不使用定位环，如使用定位环的其安装时的深度定位一定要准确，如不使用定位环其钻头装到主轴上的伸长度要调整一致，多主轴钻床更要注意这一点，要使每个主轴的钻孔深度要一致。如果不一致有可能使钻头钻到台面或无法钻穿线路板造成报废。 5、平时可使用40倍立体显微镜检查钻头切削刃的磨损。 6、要经常检查主轴和弹簧夹头的同心度及弹簧夹头的夹紧力，同心度不好会造成小直径的钻头断钻和孔径大等情况，夹紧力不好会造成实际转速与设置的转速不符合，夹头与钻头之间打滑。 7、定柄钻头在弹簧夹头上的夹持长度为钻柄直径的4～5倍才能夹牢。 8、要经常检查主轴压脚。压脚接触面要水平且与主轴垂直不能晃动，防止钻孔中产生断钻和偏孔。 9、钻床的吸尘效果要好，吸尘风可降低钻头温度，同事带走粉尘减少摩擦产生高温。 10、基板叠层包括上、下垫板要在钻床的工作台上的一孔一槽式定位系统中定位牢、放平。使用胶粘带需防止钻头钻在胶带上使钻头粘附切屑，造成排屑困难和断钻。 11、订购厂商的钻头，入厂检验时要抽检其4％是否符合规定。并100％的用10～15倍的显微镜检查其缺口、擦伤和裂纹。 12、钻头适时重磨，可增加钻头的使用和重磨次数，延长钻头寿命，降低生产成本和费用。通常用工具显微镜测量，在两条主切削刃全长内，磨损深度应小于。重磨时要磨去。普通的定柄钻头可重磨3次，铲形头（undercut）的钻头可重磨2次。翻磨过多其钻孔质量及精度都会下降，会造成线路板成品的报废。过度的翻磨效果适得其反。 13、当由于磨损且其磨损直径与原来相比较减小2％时，则钻头报废。 14、钻头参数的设置在一般情况下，厂商都提供一份该厂生产钻头的钻孔的转速和下速的参数表，该参数仅仅是参考，实际还要工艺人员经过实际使用得出一个符合实际情况的钻头的转速和下速参数，通常实际参数与参考的参数有区别但是相差不会太多。钻头的概念 钻头是用来在实体材料上钻削出通孔或盲孔，并能对已有的孔扩孔的刀具。常用的钻头主要有麻花钻、扁钻、中心钻、深孔钻和套料钻。扩孔钻和锪钻虽不能在实体材料上钻孔,但习惯上也将它们归入钻头一类。
1、专用不锈钢316材质麻花钻头2、HSS高速钢麻花钻头 HSS Drills3、HSCO钴高速钢麻花钻头 HSCO Drills4、TIN镀钛麻花钻头 TIN Drills还有很多。。。。。
材料:面粉2杯糖粉2/3杯盐1/4小匙小苏打1/3小匙蛋1个水2大匙做法:将面粉,糖粉,小苏打粉及糖混合过筛再加入蛋及水揉成光滑且软硬适中的面团静置约30分钟将面团杆成长方形(约24公分长,15公分宽,公分厚)面皮再分切成24条每条面条左手拉住一端用右手轻压另一端向前搓滚再将两端捏合搓成麻花状炸油烧热中火将麻花炸约4分钟呈金黄色捞起放凉*麻花要放凉后才会香脆,放入密封罐中保存可保存数星期
迁怀陆块中的怀安麻粒岩片麻岩区、三屯营—太平寨岩浆杂岩区、天镇—宣化钾质花岗岩带以及迁安片麻岩穹窿区内广泛分布有各种成分的花岗质片麻岩，其中怀安麻粒岩-片麻岩区和三屯营—太平寨岩浆杂岩区内以英云闪长-奥长花岗-花岗闪长质（TTG）的片麻岩为主，即通常所称的灰色片麻岩。在天镇—宣化钾质花岗岩带和迁安片麻岩穹窿区内以花岗闪长岩和花岗岩为主。在迁怀陆块内深成片麻岩按化学成分大体可分为两个系列，即钠质系列的深成片麻岩和钾质系列的深成片麻岩，前者主要分布于陆块的中部和北部，后者主要分布于陆块的南部。这种地区性的岩性差别可能与它们形成时所处的构造部位不同有关。
一、钠质系列深成片麻岩的地球化学特征
钠质系列的深成片麻岩主要分布于怀安麻粒岩-片麻岩区和三屯营—太平寨岩浆杂岩区。主要为英云闪长质、石英闪长质、斜长花岗质、奥长花岗质及部分花岗闪长质片麻岩。在冀西北钠质深成片麻岩的SiO2含量为～的含量～，平均值大于15%，相当于太古宙大陆高铝型英云闪长岩和奥长花岗岩（Barker等，1976）。这类片麻岩的Na2O含量通常大于K2O含量，Na2O/K2O比值一般在2左右，最高可达。在标准矿物的An—Ab—Or图上（图5—21）多位于奥长花岗岩区和英云闪长岩区，部分位于花岗闪长岩区。在常量元素方面它们与苏格兰西北Lewisan灰色片麻岩（等，1981；等，1986）极为相似。冀东三屯营—太平寨岩浆杂岩区内的钠质深成片麻岩的SiO2含量介于54%～72%之间，Al2O3变化于～间。当SiO2含量为70%时，Al2O3为，与太古宙高铝型英云闪长岩（Arth,1979）相吻合。在An—Ab—Or图上多分布于英云闪长岩和奥长花岗岩区（图5—21）。全区钠质深成片麻岩主元素对SiO2的相关变化主要有两种。其中MgO、CaO、FeO*、TiO2和P205的含量随SiO2含量的增加有规律地减少，显示出由岩浆结晶产生的花岗岩所具有的特点。而Na2O和K2O含量的变化与SiO2含量变化之间缺少明显的相关性，这可能与钠质深成片麻岩中不同岩石类型之间的成分变化以及变质作用过程中K2O和Na2O的活动性较大有关。
图5—21迁怀陆块内深成片麻岩的标准矿物An—Ab—Or图解
●一三屯营—太平寨岩浆杂岩区；○—怀安麻粒岩片麻岩区；▲—迁安片麻岩穹窿区，∆—天镇—宣化钾质化岗岩带
冀东三屯营—太平寨岩浆杂岩区和冀西北怀安麻粒岩片麻岩区的钠质深成片麻岩在稀土元素特征上既有相似性，也有一定区别。前一地区内的深成片麻岩（不论是英云闪长岩、奥长花岗岩还是少量的花岗闪长岩）均为轻重稀土元素分馏较强的右倾式稀土模式，（La/Yb）N比值多为10～20，多数样品的稀土分布曲线近平行（图5—22A、B）仅有一个样品具有明显的正Eu异常（图5—22B）。后一地区内灰色片麻岩的稀土特征可分为明显不同的两类。一类以紫苏石英闪长质、英云闪长-奥长花岗质片麻岩和紫苏花岗岩为代表，它们构成了该岩区的主体部分，其轻重稀土元素显示出中等程度的分馏，（La/Yb）N多界于10～20之间，Eu异常不明显，重稀土元素多为球粒陨石的5～10倍（图5—22C、D）。它们与怀安灰色片麻岩的稀土特征相似。另一类以紫苏斜长花岗质片麻岩为代表，它们分布较零星，多在紫苏石英闪长质片麻岩中呈条带状分布。由于它们含有较多的斜长石，因此在稀土元素模式图中显示出明显的正Eu异常（图5—22C、D），Eu/Eu介于～之间，它们的重稀土元素也相对亏损。
这两种稀土模式的灰色片麻岩在世界其它TTG岩套中也都存在。其中稀土分馏中等，无明显Eu异常的一类与刘易斯片麻岩中的英云闪长岩（Rollinson,．等，1987）的特征一致，这种稀土元素特征表明，它们是由基性岩通过部分熔融产生的，并且角闪石是残余相中的主要矿物相。稀土元素分馏较强，具明显正Eu异常的一类与刘易斯片麻杂岩中的奥长花岗岩（Rollinson,．等，1987）的稀土特征一致。轻重稀土元素的高度分馏和重稀土的明显亏损表明残余相中有相当数量的石榴石，明显的正Eu异常表明残余相中还有较多的角闪石。
二、钾质系列深成片麻岩的地球化学特征
钾质系列深成片麻岩主要分布于冀西北的天镇—宣化钾质花岗岩带和冀东的迁安片麻岩穹窿区，其岩石类型主要为钾质花岗岩、石英二长岩及少量花岗闪长岩。在冀西北天镇—宣化钾质花岗岩带主要为红色钾质花岗岩，它们的SiO2含量较高，多介于68%～74%之间，Al2O3的含量变化于～之间，其特点是Na2O含量明显低于K2O含量，Na2O/K2O值为～，在标准矿物的An—Ab—Or图（图5—21）上均位于花岗岩区。常量元素的总体特征与太古宙花岗绿岩带中的花岗岩（Corndie,1981）基本一致。冀东迁安片麻岩穹窿区内的钾质系列深成片麻岩包括红色钾质花岗岩、石英二长岩及少量花岗闪长岩。红色钾质花岗岩的SiO2含量较高，多大于70%,Al2O3含量为～的含量变化较大，一些样品的CaO含量大于，另一些样品的CaO含量则小于。此类花岗岩的Na2O含量小于K2O含量，Na2O/K2O比值平均为，显然其K2O的富集程度比冀西北花岗岩带中钾质花岗岩K2O的富集程度稍低。它们在An—Ab—Or图上多位于花岗岩区。迁安片麻岩穹窿区另一类富钾的深成片麻岩为石英二长岩，它们分布局限，出露很少。石英二长岩的SiO2含量较低（53%～60%），碱金属元素含量较高，K2O+Na2O含量为～，且K2O含量大于Na2O含量，属于钾质系列。其明显的特点是TiO2和P2O5的含量较高，其平均含量分别为和。在An—Ab—Or图上（图5—21）它们多位于花岗岩区。
冀西北天镇—宣化钾质花岗岩带中钾质花岗岩的稀土元素主要有两种类型，一种类型的稀土元素总量中等，∑REE多介于100×10-6～200×10-6，轻重稀土分馏不很强烈，（La/Yb）N为20～80,Eu异常不明显或显示轻微的负Eu异常（图5—22E、F），这一种类型的样品占区内钾质花岗岩的绝大部分。另一种类型稀土总量高度富集，∑REE在400×10-6～4800×10-6之间，其中的轻稀土元素强烈富集，（La）N值变化于300×10-6～400×10-6之间，负Eu异常十分明显，Eu/Eu*为左右，重稀土元素分布较平坦（图5—22F）。这两类明显不同的稀土分配型式不是由分异造成的，也不可能是由同源母岩部分熔融程度不同造成的。最可能的解释是，这种差别是源岩性质的差异造成的。源岩的组分和矿物组合强烈地影响了钾质花岗岩的稀土元素配分型式（李永刚等，1995）。
冀东迁安片麻岩穹窿区中钾质系列深成片麻岩的稀土元素配分型式也显示出多样性。其中的一类轻重稀土分馏中等，几乎无Eu的异常（如图5—22G中的BB22和CF84-48）。另一种类型的轻重稀土元素分馏中等到较强，轻稀土元素La含量多为球粒陨石的200～300倍，有较明显的负Eu异常（如图5—22G中的CF84-7和CF84-28）。此外，还有另一种类型较特殊，其稀土总量较低，（La）N值多在20～50之间，重稀土亏损，（Yb）N值多小于1。其最突出的特点是正Eu异常明显（图5—22H）。迁安片麻岩穹窿区内钾质花岗岩稀土元素配分的多样性以及稀土元素的变化与主元素和微量元素间缺少相关性等特点表明，该区钾质系列花岗岩的源岩成分很不均匀，同时也反映它们经历了复杂的演化过程。
图5—22花岗质片麻岩的稀土元素模式图
A、B—怀安灰色片麻岩区；C、D—三屯营—太平寨岩浆杂岩区；E、F—天镇—宣化钾质花岗岩带；G、H—迁安片麻岩穹窿区，部分资料引自张秋生等（1991），李永刚等（1995）
图5—23深成片麻岩的SiO2—FeO*/（FeO*+MgO）（A）和SiO2—Al2O3（B）图解
IAG—岛弧花岗岩类；CAG—大陆弧花岗岩类；CCG—大陆弧碰撞花岗岩类；POG：造山后花岗岩类；RRG—与裂谷有关的花岗岩类；CEUG—大陆的造陆抬升花岗岩类；IAG,CAG,CCG,DOG—造山花岗岩类；RRG、CEUG—非造山花岗岩类；花纹说明同图5—21
三、深成片麻岩形成环境的讨论
迁怀陆块中钠质系列的深成片麻岩主要为英云闪长-奥长花岗质片麻岩，对这种TTG成分的太古宙片麻岩的成因已有较多讨论（Bark-er,1979； al.,1991；Rapp,et al.,1991；Martin,et al.，1994），目前多数研究者认为它们是由石榴角闪岩或角闪榴辉岩通过部分熔融形成的（Martin,et al.,1994），但对于它们形成的构造环境目前还存在不同认识，一种意见认为英云闪长岩等是早期喷发的玄武质岩石（或绿岩带）在后期造山运动过程中发生部分熔融造成的（McGreger,1979），其发生的部位类似现代俯冲带（毕鸟夫带）的热异常部位（Martin,1994），还有一种意见认为它们是早期板底垫托的玄武质岩石在深部部分熔融生成的，其形成部位通常位于地幔柱的上部。迁怀陆块中的灰色片麻岩在SiO2—FeO*/（FeO*+MgO）图上（图5—23A）多位于造山花岗岩类区。冀西北怀安灰色片麻岩的样品在Y+Nd—Rb图（图5—24）上多位于火山弧花岗岩区（由于冀东地区的样品缺少微量元素分析，因此在该图中无冀东样品的投点）。根据这些图解，本区灰色片麻岩形成于火山弧的环境，但构造环境的分析仅凭地球化学图解方法是远远不够的，因此还需做更深入的研究。
图5—24深成片麻岩的Y+Nb—Rb图（据Pearce等，1984）
ORG—洋中脊花岗岩；VAG—火山弧花岗岩；WPG—板内花岗岩，syn—COLG—同构造的碰擅带花岗岩；花纹说明同图5—21
Sylvester（1994）在总结太古宙花岗岩侵入体时曾指出，太古宙花岗岩侵入体是由火山岩和沉积岩石在中下地壳通过部分熔融产生的。并通过与显生花岗岩形成环境的对比，指出太古宙钙碱性和过铝型的花岗岩侵入体可能是“同碰撞的”（syn-collisional），碱性的太古宙花岗岩侵入体可能是“碰撞后的”（pos-collisional）。迁怀陆块的灰色片麻岩主要属于钙碱性系列的，应多属于同碰撞型的花岗岩。在SiO2—FeO*/（FeO*+MgO）图（图5—23A）上，冀西北花岗岩带的花岗岩多落入造山后花岗岩区，冀东迁安片麻岩穹窿区的花岗岩则多位于造山花岗岩区，在SiO2—Al2O3图（图5—23B）上冀西北花岗岩带的花岗岩多位于造山后花岗岩区，而冀东迁安片麻岩穹窿区的花岗岩则多位于造山后花岗岩与造山花岗岩的界线附近。这种地区的差别可能与这两个地区花岗岩形成的时间有关。在整个迁怀陆块的形成演化过程中，冀东迁安片麻岩穹窿区的花岗岩的侵位时间比冀西北天镇—宣化钾质花岗岩带的花岗岩侵位时间要早，所以冀东地区的花岗岩还多少显示出造山期花岗岩的特点，而冀西北花岗岩带花岗岩侵位较晚，它们具有造山期后花岗岩的特点。年代学的研究已证明冀东地区花岗岩（～）比冀西北花岗岩（～）的侵位时间要早。
第一部分 矿井概括1 矿区自然地质环境地理位置及交通情况晒口煤矿位于福建省邵武市城东的晒口街道办境内。矿区位于邵武市城区方位121度、直距公里，即晒溪桥—新铺一带。地理坐标：东经117°33′～117°36′、北纬27°16′～27°19′。闽江三大支流之一的富屯溪，316国道和鹰厦铁路东西中横贯矿区，矿区与周边主要城市的铁路里程分别为：南平154公里、福州320公里、厦门535公里、鹰潭159公里。矿区往南部36公里与京福高速公路相接，交通十分便利（详见交通位置图）。交通位置图、地形地貌矿区地貌系属起伏不平的中至低山区，主要山脉走向呈北北东—南南西、一般海拔标高为200～350m，最高点云屏山，海拔标高为；矿区最低侵蚀基准面富屯溪河床，其海拔标高约178m。区内由于不同时代的岩性差异，风化侵蚀后呈不同的自然地貌景观，中—下侏罗统漳平组及梨山组的砂、砾岩层分布区、基岩裸露，山脊狭窄陡峻，多为单面山，沟谷发育陡直；晚三叠统焦坑组的粉砂岩和前震旦纪的变质岩群及花岗岩等分布区，则为低缓的山丘。区内第四系冲积平地较少，主要分布于富屯溪和晒溪两岸。 水系区内地表水流颇为发育，主要水系有富屯溪、晒溪及6条常年性山间小溪。富屯溪为矿区的主要水体，自西北向东南横贯矿区中部，为焦坑井田和晒口井田地表天然的分界线，河床宽50～150m。根据邵武水文站历年（1963至1972；1976至1980；1990至1996）资料表明：年平均流量，最大流量6400m3/s（1967年6月22日），最小流量（1979年10月）。洪水期一般出现在4～6月份，最大洪水发生在1998年6月22日（流量未测得），矿区东部新铺村一带，洪水位标高；矿区西部的晒口村一带，洪水位标高，与晒口大桥桥面相差。晒溪为富屯溪的一级支流，发源于罗峰山，自北向南流经下沙新村、洒溪桥，于晒口村西注入富屯溪，年平均流量28m3/s，最大流量（1967年6月22日），最小流量（1961年1月15日），洪水期一般与富屯溪同时出现。1998年6月22日，出现最高洪水位（流量未测得），标高为。枯水季节最低水位标高为。新铺溪流量为～，其它6条常年性小溪流量约为～10L/s。气象及地震情况矿区气象属亚热带潮湿性气候，据邵武气象站历年来（1963年至2005年）气象观测资料阐明如下：气温：平均温度℃，一般于7、8、9月份气温较高；最高温度可达℃（分别出现在1971年7月31日、2003年7月16日及31日）；而于12、1、2月份气温较低，最低温度可降到℃，一般甚少下雪。降水量：历年平均年降水量，最大可达。降水一般多集中在4、5、6月份，占全年总降雨量约40-50%；但在个别年份雨季提前于3月开始或推迟到7月止。日最大降雨量（出现在1970年6月26日），连续降雨最长可达25天（1966年）。 蒸发量：年平均总蒸发量 mm；一般在7月份或8月份为最大，占全年总蒸发量约30～40%，最大月蒸发量达。潮湿度：1964年～2005年潮湿系数在～间，平均为。 历年绝对湿度平均值毫巴，以6～8月最高；月平均值达毫巴以上；最大可达毫巴，最小达毫巴，年平均相对湿度为81%。风向及风速：在9月份至次年12月，晴天早晨多雾，一般须到十点左右方可消散，风向多为西北，历年平均风速，6～8月份东风和南风较多。根据《中国地震参数区划图》(GB18306―2001)，本区抗震设防烈度为6度，地震动峰值加速度为。2 地质特征地层矿区在大地构造中的位置属于南华后加里东准地台华夏台隆遂（昌）建（瓯）台拱的南部，在区域地质构造中的笔架山—香林铺中生代复式向斜内的虎庵山—同青桥背斜的东南翼，呈一大致向东倾伏缓波状的单斜，延深至东部被F1逆断层切割，断层上盘的前震旦系地层出露于地表。矿区出露地层有：前震旦纪变质岩群、上三迭统焦坑组、下侏罗统梨山组，中侏罗统漳平组和第四系。焦坑组为煤系地层。⑴前震旦纪变质岩群AnZ主要出露于矿区的西部、东部及北部，为上三迭统焦坑组煤系地层沉积的基底，岩性主要为千枚岩、变质砂岩、云母石英片岩和少量细晶片麻岩及板岩等组成。⑵上三迭统焦坑组T3j主要出露于矿区的西部，而东部及北部仅零星出露，属含煤地层，以第一标志层底部为界，分上、下段。地层厚度由南向北（沿走向）逐渐增大，自0～372米；自西向东（沿倾向）逐渐变薄自218～60米。焦坑组下段为主要含煤段，岩性复杂，岩相变化频繁，厚度变化较大，中下部以厚层状砂砾岩为主，上部为粉砂岩及较稳定的中厚煤层（DE煤层）。焦坑组上段以湖泊相的粉砂岩为主，分布较普遍，岩性变化不甚明显，为良好的隔水层。⑶下侏罗统梨山组本组地层分布较普遍，为煤系地层的盖层。岩性变化不大，以河床相的长石、石英砂岩为主，间夹石英质砾岩和粉砂岩，为矿区的主要含水层。表1-2-1 各地层关系表系 统 组 段 层厚m 岩性特征 接触关系第四系（Q） 0～56 为坡积黄土层，内含滚石、洪积亚粘土，河床冲积砾石层及河漫滩砂土层 角度不整合侏罗系 中统 漳平组 上段 240 砾石成份复杂的砾岩或砂砾岩 假整合 下段 角度不整合 下统 梨山组 上段 240 河床相的长石石英砂岩为主，间夹石英质砾岩和粉砂岩 假整合 下段 240 三迭系 上统 焦坑组 上段 288 湖泊相粉砂岩为主，夹细---中粒砂岩和少量透镜状含砾砂岩 角度不整合 下段 82 中下部以厚层状砂砾岩为主，夹有透镜状砂岩、粉砂岩，并夹凝灰质砂岩，火山角砾岩与凝灰质泥岩。上部为粉砂岩及较稳定的中厚煤层（DE煤层） 前震旦纪变质岩群 不详 千枚岩、变质砂岩、云母石英片岩和少量细晶片麻岩及板岩 ⑷中侏罗统漳平组主要分布在矿区的东部和北部，为砾石成份复杂的砾岩或砂砾岩，分为上下两段。⑸第四系（厚度0～56米，一般厚度12米）为坡积黄土层，内含滚石、洪积亚粘土，常为耕作区，河床冲积砾石层及河漫滩砂土层等。、构造矿区构造的复杂程度中等，为一向东倾伏缓波状的单斜构造，倾角为20～30度，以断层构造为主，褶曲构造也十分发育。矿区内较大的断层均在矿区边缘；井内落差～10米的北东向及南东向中、小断层密布，并往往与褶曲共生，断褶并存导致矿区内倾向及走向地层起伏变化。⑴断层矿区内较大的断层大致有17条，按其性质和延伸展布方向，大致可分为二组：一组，近于南北及北东向的逆断层为主，如F1、F4、F6、F8(北端)及F9；正断层有F2、F16及F20。另一组，近于东西向的正断层为主，如F3、F5、F14及F21，逆断层有F8（西端）及F10。上述断层主要分布在矿区的西部、东部及北部的边缘，而矿区内比较稀少。各主要断层分述如下：F1逆断层：位于矿区的东部边缘，全长约6000米以上，倾向约80°～90°，倾角40°～50°，斜断距大于1000米，为矿井的东部边界。F4逆断层：位于焦坑井田东南部，全长约1850米，倾向110°～ 140°，倾角40°～50°，斜断距小于40米。F16正断层：位于晒口井田中部，全长约1400米，倾角72°，斜断距约50米。F20正断层：位于焦坑及晒口井田中部，全长约350米，向南北两端即消失。倾向110°，倾角80°，斜断距较小而往深部消失。故对煤层没影响。F10平推逆断层（外围原F13）：位于矿区北部边缘，为矿井北部边界，全长约5000米以上，断导走向近东南，倾向往北，地表倾角偏陡约60°～ 70°，斜断距不详。但据矿井巷道揭露，井下小断层甚为发育。晒口井田常见岩、煤层挤压褶曲，且伴随着小断层产生。焦坑井田常见倾向及斜交小断层。⑵褶曲矿区为一往东倾伏的单斜构造，沿走向、倾向呈现次一级褶皱。煤系地层产状变化不大，一般倾向70°～120°，浅部的倾角20°～30°，向深部变缓为10°～25°。主要次级褶曲分述如下：轴向北东褶曲：发育于焦坑组下段角砾岩中，分布在1至6勘探线的西部，两翼宽约150米，幅度20～25米。轴向近东西:分布矿区西部，宽为70～80米，两翼倾角10°～ 25°向东倾伏，延伸约100米。据矿井巷道揭露，煤层沿走向出现向、背斜相间褶曲形态，往深处幅度相对减少，轴向为西偏北，向东倾伏。更次级的小型褶曲一般轴向延深数十米左右，幅度几十公分至十余米，往往与小断层相伴生，两者在成因上具有关联。但这些构造不破坏煤层的连续性。⑶岩浆岩矿区岩浆岩分布广泛，岩种繁多，侵入时代主要有早至中三叠世的印支期，晚三叠世至侏罗纪的燕山早期。主要分布在矿区的西部和南部的边缘，次为东部的F1断层上盘地层之中。前印支期中、酸性岩中主要有白云母花岗岩及石英闪长岩侵入于变质岩中，共同构成煤系地层的基底。燕山期中酸性岩浆岩侵入岩及喷出岩，主要有安山凝灰岩（成煤之前）、石英斑岩、安山斑岩、火山角砾岩及少量辉绿岩等，尤以石英斑岩及安山斑岩对煤层影响较大，呈小型岩墙及岩脉岩沿断层或褶曲走向侵入，造成煤层变薄，尖灭，给开采带来极大的困难。总之，矿井构造类别属中等复杂型。煤层及煤质煤层矿井主要可采煤层为焦坑组下段的DE煤层，属较稳定的简单～较复杂类型可采煤层。顶板岩性为黑色的砂质泥岩，含植物化石碎片，可见黄铁矿条带或结核，局部为粗砂岩，个别直接顶夹～的炭质泥岩伪顶。底板为灰黑色角砾岩或砂砾岩，常相变为含砾砂岩。主要可采煤层特征见表1-2-2：主要煤层特征表表1-2-2煤层编号 煤层厚度(m)最小—最大平均（点数）结构 稳定性 顶板岩性特征 底板岩性特征DE 焦坑井田 —简单至较复杂 不稳定 煤层顶板为细粉砂岩，局部为粗粉砂岩、细砂岩，少数地段夹～厚的炭质泥岩伪顶。一般顶板节理裂隙不发育。煤层直接顶板厚度变化较大，一般由东向西变薄，而个别点至尖灭。 底板主要为角砾岩或砂砾岩，也有见深灰色的细砂岩或粗粉砂岩，岩石一般坚硬而碎，不易产生形变且煤层底板一般含承压水较微弱，具有岩质疏松等特点。 晒口井田 — 煤质： 以亮～半亮型的粉～粉块～块状煤为主，煤质化验结果见表1-2-3。煤质化验结果一览表 表1-2-3煤层编号 工业分析 全硫Sd,t(%) 磷Pb(%) 容重ARD 发热量Qv,d(MJ/kg) Mad(%) Ad(%) Vdaf(%) DE 由上表结果表明：DE煤层为中灰、中硫、低磷、中高发热量的无烟煤。可作为动力、化肥、发电、水泥用煤、民用生活煤等。 矿井开采技术条件 岩石工程地质特征煤层顶板常见灰黑色，薄至中厚层状的细粉砂岩，局部为粗粉砂岩或细砂岩，但个别地方煤层与直接顶间夹一层～米厚的炭质泥岩伪顶，往往在炮采时与煤层一起采出，而影响煤质。底板主要为灰黑色角砾岩或砂砾岩，岩相变为含砾砂岩，也有见深灰色的细砂岩或粗粉砂岩，质硬，不易产生变形且煤层下伏地层（底板）一般含承压水较微弱，对煤层开采影响不大。但由于矿区内构造较发育，局部地段受断层、褶曲和岩浆岩脉的影响，岩石节理裂隙发育，岩石较破碎，局部岩体质量较差，同时局部地段存在较弱夹层，建议在这些地段开拓过程中，应加强维护，防止冒顶事故的发生。 瓦斯、煤尘和煤的自燃根据历年瓦斯鉴定确认该矿为低瓦斯矿井。焦坑井田瓦斯含量为－，瓦斯主要成份是：CH4约，CO2约，晒口井田瓦斯含量为－，瓦斯主要成份是：CH4约，CO2约。但随着开采深度的增加，在独头上山或独头长巷、通风不良处易造成CO、CH4等有害气体聚集，在今后矿井生产过程中应加强矿井通风管理，经常进行瓦斯监测，做好生产过程中防尘、防爆、防自燃工作，以防意外事故发生。矿区的无烟煤的挥发分为3%左右，无煤尘爆炸危险，建矿至今从未发生过粉尘爆炸事故。煤矿无烟煤燃点较高，不易发生自燃，但在矿井井田局部块段的顶层煤，由于顶层煤中含硫量突然变高，在此煤层开采揭露后硫化物迅速氧化放热，若通风不良，散热不及导致煤层氧化放热聚集，最终发生煤层自燃。晒口煤矿煤层自燃现象仅局部块段会发生，采用跟底进尺，后退回采的开采方法，采用工作面煤壁洒水等措施可以防止煤层自燃现象的发生。水文地质山区地形，地表排泄条件好。地表水系发达，主要水源是河流及降雨。降水丰富、集中在4－7月，年平均降雨1200－1300mm/年，降水量1700－1800mm，是矿坑充水的主要来源。岩性单一，以碎屑岩为主，含水性质单一，均为基岩裂隙水，由于含水层受构造裂隙控制，具有穿层性和和相互分隔的特点，各个含水带之间联通性差。晒口煤矿大部分煤层位于河流侵蚀面以下，虽然富屯溪、洒溪流经矿区，因留设了有效的保护煤岩柱，河水下渗微弱，对矿区充水影响不大。矿井的主要充水方式有三种基本类型：Ⅰ类：大气降水、地表水、潜水 → 矿区浅部采动裂隙及构造裂隙 →采空区新生含水层 → 采掘工作面涌出。Ⅱ类：大气降水、地表水、潜水 → 承压含水层 → 构造裂隙 → 采掘工作面涌出。Ⅲ类：承压含水层 → 覆岩冒落带、裂隙带两带 → 采掘工作面涌出。井田的水文地质条件属基岩裂隙类简单型。根据福煤（邵武）煤业有限公司晒口煤矿提供的矿井涌水量数据，-200m～-600m水平平均涌水量，最大涌水量，其中，-200m～-400m水平平均涌水量，最大涌水量。地温根据福建省煤炭工业（集团）有限责任公司于2006年5月18日提交的《福建省邵武市邵武煤矿资源/储量核实报告（焦坑及晒口井田）》和矿方提供的技术资料，晒口煤矿平均地温梯度G＝℃/100m，介于℃/100m和3℃/100m，属于中常温类矿井。根据地质报告，预计在矿井-400～-600水平，地温将达到27℃～30℃。矿区开采情况晒口煤矿范围原为邵武煤矿开采，其煤炭开采历史悠久，早自清朝光绪二十三年至民国元年，由盐商陈远复主办开采；民国元年至三十六年，由义记公司开采，主要采焦坑井田浅部（即云坪寺之北至焦坑村北东一带）露头煤，均为私人小煤窑土法开采。1958年—1963年，开始有计划地进行建井开采工作，但仍以小煤窑开采为主。重点开采焦坑井田的浅部煤层，日产约500吨，几年总产量约万吨。1960年起由省燃料局正式接收为省属企业，正式命名为邵武煤矿，并于1959年开始由省燃料局设计院对矿井进行总体规划设计，设计矿井服务年限为45年。焦坑井田一号井主平峒1959年6月动工兴建，1964年6月投产，以平硐—暗斜井方式开拓，设计生产能力为21万吨/年。晒口井田二号井于1960年开始兴建，1961年1月正式投产，以片盘斜井方式开拓，设计生产能力为15万吨/年。随着开采水平的延深，原有的生产系统满足不了矿井生产能力需要，为实现焦坑—晒口井田联合集中生产，扩大矿井生产能力，1972年由省煤炭工业设计院对矿井进行技改扩建设计，1973年4月至1974年5月新建一对箕斗斜井至-40水平，将一、二号井-40水平运输大巷贯通，构成统一的运输提升系统，箕斗主斜井负责提煤，副井负责供电、排水，技改扩建后矿井生产能力增至45万吨/年。为了开采-200和-400水平煤炭资源，从1981年开始由省煤炭工业设计院对第三、四水平开拓延伸进行设计，在二号井副井旁新掘一条908m长的新副井至-200水平，箕斗主斜井往下延伸至-200水平，形成-200水平生产系统。该系统于1993年建成投入使用。随着资源逐渐枯竭，1995年重新核定矿井生产能力为21万吨/年。第二部分 1． 矿井自然环境和地质概括矿区地貌系属起伏不平的中至低山区，主要山脉走向呈北北东—南南西、一般海拔标高为200—350米，最高点云屏山，海拔标高为米；而长年性地表水流发育的富屯溪，则为本矿区最低侵蚀基准面，其海拔标高约178米。本地表水系主要为富屯溪，最大流量为6500m3/s，最小流量为，平均流量为，洪水期水位最高标高达+，枯水期河流最低标高+170m，流量随季节性变化。其次为晒溪，河床最低标高+，最高洪水位+米,洪水期最大流量为，最小流量为，流量随季节性变化。本区属亚热带潮湿性气候，据邵武市气象局资料，每年4~6月为雨季，11月至次年1月为旱季，历年平均降水量为，气候温和，雨水充沛。2．地层含水性矿区出露地层有前震旦纪变质岩群、上三迭统焦坑组、下侏罗统梨山组，中侏罗统漳平组和第四系。现对各地层的富水性简述如下：⑴、前震旦系变质岩群主要出露于矿区的西部、东部及北部，为上三迭焦坑组煤系地层沉积的老基底，岩性主要为千枚岩、变质砂岩、云母石英片岩和少量细晶片麻岩及板岩等组成。⑵、三叠系上统焦坑组主要出露于矿区的西部，而东部及北部仅零星出露，属含煤地层，系山麓堆积相---冲积相的角砾岩、砂砾岩及砂岩，湖泊相的粉砂岩、细砂岩或透镜状砂岩、砾岩和煤层等。地层厚度由南向北（沿走向）逐渐增大，自0---372米；自西向东（沿倾向）逐渐变薄自218---60米。焦坑组上段风化带为弱含水层，单位涌水量、渗透系数为。焦坑组上段以湖泊相的粉砂岩为主，夹细---中粒砂岩和少量透镜状含砾砂岩等组成，中厚层状、层理发育，含植物化石碎片偶见少量瓣鳃类动物化石，本地层分布较普遍，岩性变化不甚明显，为良好的隔水层。⑶、侏罗系下统梨山组本组地层分布较普遍，系为煤系地层的盖层。岩性一般纵横变化不大，以河床相的长石、石英砂岩为主，间夹石英质砾岩和粉砂岩，为矿区的主要含水层。由于基岩裂隙发育不均一，该含水层可分为相互分隔的三个含水带，其中中带即第二含水带中等含水、单位涌水量、渗透系数为，其他两个带均为弱含水带。⑷、第四系残坡积层和冲洪积层为坡积黄土层，内含滚石、洪积亚粘土，常为耕作区，河床冲积砾岩石层及河漫滩砂土层等。主要分布于富屯溪，晒溪两岸及矿区西部山脚一带，河岸以冲积层砂、砾石为主，山脚一带以坡积含砂土为主，渗透系数。3.构造含水性和导水性晒口煤矿主要构造以断层为主，分别为近于南北及北东向的逆断层为主以及近于东西向的正断层为主。大断层都在矿区边缘，井内落差米的北东向及南东向中小断层密布，断层导水性弱或基本不导水。4矿井充水条件充水水源分析⑴大气降水大气降水是矿区的主要补给水源，它通过地表潜水层及采空区塌陷裂隙补给深部裂隙承压含水层中，成为矿坑的直接补给来源。⑵裂隙含水岩层水主要赋存于三叠系上统焦坑组（T3j）砂岩、砂砾岩、含砾砂岩的裂隙中。含水层呈透镜体分布，浅部富水性中等~弱；深部富水性弱～极弱。主要表现为顶板的滴水和渗水，通过调查分析煤层底板的涌水量极小，底板突水的可能性极小。充水通道分析矿井充水的水源主要是大气降水，其次是地表水和潜水。主要充水通道是煤层采动时上覆岩层被破坏造成“两带”沟通引起的山体基岩和表土裂隙，塌陷区域，以及采动使断褶构造活化而形成的断褶导水带。5矿井涌水量、水害预测及其评估-40m水平涌水量由一采区、二采区、三采区涌水量构成，-200m水平涌水量由五采区、六采区、七采区涌水量构成。矿井排水主要是通过-200m水平中央水泵抽水至-40m水平中央水泵，再由－40中央泵房经箕斗井两趟管路排至地面后流入富屯溪。-200m～-600m水平平均涌水量，最大涌水量，其中，-200m～-400m水平平均涌水量，最大涌水量。通过矿区水文地质特征及充水分析，矿井主要充水因素为大气降水、地表水、线状断层带、基岩裂隙水。通过开展矿区水患现状调查，分析矿井水害现状，矿井目前无大的水害威胁。通过对矿井实际涌水量观测，矿井目前实际观测的最大涌水量为880m3/h，平均涌水量为580m3/h。近些年本矿开采老空区已封闭，留有排水口，存在小部分积水基本能通过排水口排出，对下部的开采影响较小。晒口煤矿目前的排水能力满足生产要求，但仍要做好季节防治水工作。6.矿井防水害措施矿井主要充水因素为大气降水、含水岩层和采空区积水。矿井地表水体为沟谷水，含水岩层富水性弱，断层导水性弱，地表水和地下水对开采影响不大，但为了做到预防为主，确保矿井正常生产，对于强降雨后，对采空区的补给，在矿井生产过程中必须做好以下防治水措施：1、煤矿企业必须在雨季来临前，派专门人员对防治水工作进行全面检查。2、矿井生产时，应做好水文地质调查工作，在矿井范围内进行水患分析预报；加强职工防治水知识教育，特别是透水预兆、应急措施知识的普及教育；坚持“有疑先停、有疑必探、先探后采（掘）”的原则，配备探放水设备。3、各矿井在开采下山水平时，要对各矿井主平硐及以上水平的矿井水采取“堵、截、引”等措施排出地面，留设足够隔水煤柱，严防上水平的通过钻孔裂隙带直接馈入下水平，造成额外排水负担。4、在各个生产水平开采过程中，必须留设足够的隔水煤柱、采空区煤柱、护巷煤柱、断层隔离煤（岩）柱、矿井边界煤柱等保安煤柱，确保矿井安全生产。5、矿井在开采过程中必须做好水文观测工作，应根据实际涌水量情况，及时扩大水仓容量和更换相应型号、功率的水泵。同时做好水泵及其供电线路维护工作，保持井下排水设备完好和正常运转，确保有足够的排水能力。6、断层为弱导水或局部弱导水，对矿井充水一般无威胁。但矿区中褶皱构造发育，一般在背斜轴部由于张性裂隙的发育，会形成较大面积的含水层，且含水量较大。对此断裂带、构造带应加强矿山地质及水文地质工作，密切注意井巷围岩、断层破碎带、掘进面等涌水特征，发现顶板淋水加大，顶板来压等透水预兆时，应立即停止作业，采取防范措施。
柴北缘的新元古代花岗片麻岩是最近几年从原“达肯大坂群”中解体出的变质深成侵入体（陆松年等，2000），通过研究和地质填图，已经确定新元古代花岗片麻岩在柴北缘有广泛出露，从东部的沙柳河、经锡铁山、绿梁山到赛什腾山西侧，断续延伸达700余公里。本次工作重点对大柴旦绿梁山（鱼卡河）、都兰沙柳河和锡铁山全集河一带的花岗片麻岩进行了解剖。研究表明，这些花岗片麻岩成分较复杂，有奥长花岗质、英云闪长质、花岗闪长质、二长花岗质和钾长花岗质，以花岗闪长质-二长花岗质为主体。从野外地质关系看，奥长花岗质片麻岩和英云闪长质片麻岩形成相对较早，钾长花岗质片麻岩相对较晚。
1.岩石特征
（1）绿梁山（鱼卡河）地区
绿梁山地区的花岗片麻岩根据野外产状和镜下岩矿鉴定，可划分为三种主要岩石类型：白云母花岗闪长片麻岩、白云母二长花岗片麻岩和眼球状二云二长花岗片麻岩。后者仍可辨别出深成侵入体形态，侵入到花岗闪长质-二长花岗质片麻岩体和变质表壳岩中。花岗闪长质片麻岩中可见少量奥长花岗质、英云闪长质组分。
白云母花岗闪长片麻岩 岩石呈浅灰色—灰白色，花岗变晶结构，条带状、片麻状构造。主要矿物成分有斜长石（更长石）～，40%～50%；微斜长石～1mm，5%～15%；石英～1mm，20%～30%；白云母～，9%～15%；石榴子石～，1%～3%，少量黝帘石、磷灰石、金红石、榍石和锆石。白云母呈定向排列，部分斜长石、石英呈拉长状。变形较强的岩石中钾长石减少，石英增多。
白云母二长花岗片麻岩 岩石呈浅灰色—灰白色，花岗变晶结构，条带状、片麻状或细眼球状构造。主要矿物成分有斜长石（更长石）～3mm，30%～35%；微斜长石～2mm，25%～35%；石英～2mm，20%～25%；白云母～，9%～15%；石榴子石～，1%～4%；少量黝帘石、绿帘石、绿泥石、磷灰石、锆石、榍石。白云母呈定向排列，部分斜长石、石英呈拉长状。
眼球状二云二长花岗片麻岩 岩石呈灰—灰白色，不等粒花岗变晶结构，变余似斑状结构，片麻状、眼球状、条带状构造。主要矿物成分有斜长石（更长石）～3mm，最大达7mm，30%；正长石～2mm，10%～20%；微斜长石～3mm，最大达5 mm，含量变化大，＜1%～15%；石英～，25%～28%；白云母～，7%～12%；黑云母～，4%～5%；斜黝帘石；石榴子石～，～1%；少量榍石、方解石、磷灰石。斑晶有斜长石、正长石、微斜长石，多呈残斑出现。斜长石发育聚片双晶，部分发生韧性变形，呈长条状或条带状集合体。
（2）锡铁山（全集河）地区
以花岗闪长质片麻岩为主，少量二长花岗片麻岩，局部正长花岗质脉体较发育。暗色矿物以黑云母为主，强片麻理部位出现较多白云母。
花岗闪长片麻岩 岩石呈灰色—灰白色，花岗变晶结构，片麻状或条带状构造。主要矿物成分有斜长石～，35%～40%；微斜长石～2mm，10%～15%；石英～，40%左右；黑云母～2mm，7%～12%；白云母～2mm，0～5%；偶见石榴子石，少量黝帘石、绿帘石、绿泥石、磷灰石、锆石、榍石。黑云母具定向排列。
钾长花岗片麻岩 多呈岩脉状顺片麻理产出，肉红色-砖红色，中细粒花岗变晶结构，弱片麻状构造，主要矿物成分为微斜长石和条纹长石（55%），斜长石（5%～10%），石英（35%～40%），少量黑云母。
（3）沙柳河（阿尔茨托山）地区
沙柳河一带花岗片麻岩岩性组合比较复杂，主体岩石类型为灰白色条带状或眼球状二云花岗闪长片麻岩、白云母花岗闪长片麻岩，少量英云闪长质和石英闪长质片麻岩，局部岩石钾化较强，演变为条带状二长花岗片麻岩。原岩相当于似斑状花岗闪长岩—中粒花岗闪长岩。
灰色条带状、眼球状二云花岗闪长片麻岩 岩石多呈花岗变晶结构、鳞片粒状变晶结构、变余斑状结构，眼球状、条带状或片麻状构造。眼球状变斑晶一般大小为1～2cm，定向性较好，以灰白色板状斜长石为主，少量钾长石。条带以长英质成分和云母定向为特征。主要矿物成分有：斜长石（中更长石），多绢云母化，镜下见交代蠕英结构、净边结构，含量30%～40%；微斜长石，具有格子双晶，含量3%～20%；石英，呈粒状，含量20%～30%；黑云母，5%左右，部分被绿泥石、白云母交代；白云母呈细小鳞片状，含量5%～12%；石榴子石含量不等，0～8%，另外可见少量磷灰石、金红石、锆石、钛铁矿等副矿物。
含石榴子石白云母花岗闪长片麻岩 花岗变晶结构，条带状构造或片麻状构造。主要矿物成分有斜长石（更长石）～3mm，45%～56%；微斜长石～2mm，10%～18%；石英～2mm，20%～25%；白云母～，9%～15%；石榴子石～，1%～4%；少量黝帘石、绿帘石、绿泥石、磷灰石、锆石、榍石。白云母呈定向排列，部分斜长石、石英呈拉长状。
黑云石英闪长片麻岩 岩石总体为花岗变晶结构，片麻状构造，主要矿物成分有斜长石（更长石An为20～28）～，55%～63%；石英～1mm，5%～12%；黑云母～，7%～20%、绿帘石～，1%～12%；少量榍石、磷灰石、磁铁矿等。局部含有角闪石，此时黑云母含量减少。黑云母呈定向排列，构成片麻理。斜长石遭受不同程度的微晶黝帘石化和绢云母化；斜长石发育聚片双晶，有时可见双晶弯曲变形。岩石发生不均匀韧性变形；部分斜长石斑晶定向排列，部分斜长石发生亚颗粒化，发育眼球状构造。
含石榴子石白云母英云闪长质片麻岩 花岗变晶结构，条带状构造，片麻状构造。主要矿物成分有斜长石（更长石）～，53%～56%；微斜长石～1mm，7%～12%；石英～1mm，20%～30%；白云母～，9%～15%；石榴子石～，2%～3%；少量黝帘石、磷灰石、锆石。白云母定向排列。
2.岩石地球化学特征
花岗片麻岩的化学分析结果列于表5-1。岩石氧化物含量显示的突出特点是Al2O3含量较高，w（Al2O3）为～，铝饱和指数均＞1，CIPW标准矿物计算结果显示岩石中均出现刚玉标准分子；碱度指数多界于～之间，w（K2O）/w（Na2O）多数＞1，属准铝质—过铝质钙碱性岩。在w（An）-w（Ab）-w（Or）图解上，该花岗片麻岩样品多数投在花岗岩区（图5-2），少部分投在奥长花岗岩和花岗闪长岩区，与岩矿鉴定以花岗闪长质为主略有偏差，这可能是由于岩石遭受了不同程度的变形变质作用，出现了较多含钾量高的白云母和黑云母，使钾长石含量相对较低。在R1-R2图解上（图5-3），多数样品投在同碰撞花岗岩区。
表5-1 柴北缘新元古代花岗片麻岩样品化学分析结果
续表
除个别样品（BQ98011）外，花岗片麻岩的稀土元素含量较高，w（ΣREE）为×10-6～×10-6，w（LREE）/w（HREE）为～，稀土元素曲线右倾（图5-4），［w（La）/w（Sm）］N为～，［w（Gd）/w（Yb）］N为～，轻稀土元素分馏程度较高；δEu为～，显示明显的铕负异常。w（Sm）/w（Nd）为～，w（Eu）/w（Sm）为～，岩浆源自硅铝质地壳重熔。样品BQ98011的稀土元素特征与其他样品明显不同，稀土元素总量相对较低，且出现明显的Eu正异常，表明它的产出背景与其他花岗片麻岩不同。
图5-2 花岗片麻岩w（An）-w（Ab）-w（Or）图解
图5-3 花岗片麻岩R1-R2图解
图5-4 花岗片麻岩的稀土元素图谱
花岗片麻岩微量元素的MORG标准化图谱显示不相容元素K、Rb、Ba、Th等元素富集，Ta、Nb、Ce略高于洋脊花岗岩，Zr、Hf、Sm、Y轻度亏损，Yb强烈亏损；大多数样品出现Ba、Ta、Nb、Hf、Zr负异常（图5-5）。Ba负异常和较高的Rb含量显示同碰撞花岗岩的地球化学特点，而低的高场强元素及Ta、Nb、Hf、Zr负异常则与岛弧型花岗岩相似。在Pearce（1984）的w（Nb）-w（Y）和w（Rb）-w（Y+Nb）图解上所有样品均落在火山弧花岗岩和同碰撞花岗岩区（图5-6、图5-7）。表明柴北缘花岗片麻岩形成于与火山弧及大陆碰撞相关的构造背景。
图5-5 花岗片麻岩微量元素MORG标准化图谱
图5-6 花岗片麻岩的w（Nb）-w（Y）图解
图5-7 花岗片麻岩的w（Rb）-w（Y+Nb）图解
3.花岗片麻岩的同位素年龄
近年来，利用颗粒锆石U-Pb同位素稀释法从柴北缘获得了大量新元古代早期花岗片麻岩的年龄数据（表5-2），年龄范围为850～1000Ma，而且也得到了更为可靠的SHRIMP法测年数据的证实。
表5-2 柴北缘新元古代花岗片麻岩锆石U-Pb年龄一览表
深埋隧道工程的灾害地质问题论文
摘要 ：在进行深埋隧道工程施工过程中，由于洞程较长，洞深埋设较大，地质条件较复杂，在施工时，如果处理措施不当会出现高地温、岩爆、高压涌水等问题。鉴于此，以实际工程为例，对深埋隧道工程主要存在的灾害地质问题进行了分析和探讨，保证了施工的顺利进行，以期为类似工程提供参考与借鉴。
关键词 ：深埋隧道工程；灾害地质；高压涌水
1工程概况
太行山高速公路邯郸东坡隧道位于武安市岭底村南、七水岭村东、涉县东坡村东北处。隧道为分离式特长隧道，隧道工程总施工长度为3134m。左幅为ZK38+624~ZK41+740，长3116；右幅为K38+642~K41+776。最大埋深为176m。本文以此工程为例，对深埋隧道工程主要灾害地质问题进行分析和探讨。
2深埋隧道中的高地温难题
深埋地下隧道的工程中，地质问题是需要进行探索和研究的关键领域，最先要通过预测天然地温，一旦地温超过30℃一般将其称之为高地温。高地温不仅会恶化深埋隧道作业的环境，还会严重降低工人的劳动生产率，甚至会对现场施工人员的生命造成极大危害。此外，对深埋隧道施工材料选取的难度也相应增加[1]。然而，地温值是随着地下工程埋深在不断变化的，但地下工程的最大埋深和地温值的增加关系不是呈线性的，因为造成这种深埋隧道中的高地温问题的原因主要是地下水活动以及近期岩浆活动中放射性生热元素含量较高等。
3深埋隧道与岩爆的高地应力问题
在深埋地下隧道的工程中，其中一个突出的地质难题就是岩爆问题。地下隧道工程埋得越深，其地应力就会越高。深埋隧道工程和近地表工程的不同之处除了具有较高的水平构造应力外，最主要取决于围岩出现的高地应力。它不仅在硐侧壁引起高压应力，还导致硐顶部出现高拉应力，这样会导致硐室围岩不稳定，埋下隐患。由于高地应力的存在，一些黏性土含量较高，而硬岩含量较低的围岩就会产生被塑性挤出的可能。高地应力不断释放，地下隧洞就会发生变形，往往会出现隧洞短时间内突然变小的异常现象。就好比从掌子面距离正洞30m开始，洞身变形的长度有40m，起初的支架保护结构破坏就会非常严重，通过测量计算，隧洞拱顶的下沉在10~20cm之间，隧洞的拱脚和边墙也出现不同程度的挤压和移位，甚至还有混凝土开裂的情况[2]。这时就需设计一套科学有效、刚柔结合、综合治理的施工方案。为克制高地应力，考虑使用约1万根超长锚杆，要求总长超过11×104m，把地下隧洞中的断面改成环形成拱，做到先柔后刚、先放后抗的设计要求。岩爆受影响的原因有地震爆破，也有相邻岩爆或机械等外因动力的振动，但其中影响岩爆的最基本原因是岩石的结构特征。经过大量的数据分析发现，岩石颗粒排列呈定向排列还是随机排列，岩石是胶结连接还是结晶连接，是钙质胶结还是硅质胶结，这最终关系着岩爆烈度的强弱。例如：（1）随机排列的花岗岩、闪长岩等岩石的岩爆烈度，会比片麻岩、花岗片麻岩、糜棱岩等具有定向排列的围岩颗粒更强一些；（2）结晶连接的深层岩浆岩石中的岩爆烈度比胶结连接的沉积岩强；（3）具有硅质胶结岩石的天生桥二级水电站引水隧洞比关村坝的隧道中钙质胶结岩石的爆烈度强。
4深埋隧道中的高压涌水难题
深埋地下隧道的施工过程中，除了高地温以外，涌水问题也成为隧道运营中亟待解决的又一难题。由于地质条件复杂，隧道通过的地段会挖掘出很多水流量大的地质单元，一般就会出现涌水量大或水头压力高的情况。地下水水压在深部岩体中极高时，就会导致岩体水力劈裂。这就说明在高水头压力的作用下，在岩体的突水点附近，岩体断续裂隙、裂缝是朝着某个方向的，受网状交织的构造裂隙影响，经过融合后发生扩展的裂隙、空隙最终张裂开来。随着隧道深部岩体涌水量越来越大，地下水水压越来越高，会导致深埋隧道工程围岩水力劈裂。一旦出现水力劈裂的情况，就会迅速连通裂隙，空隙的张裂程度就会越来越大，涌水的渗透力会越来越强。再加上动水压力的影响，裂隙会再扩展，而使在裂隙面上的充填物发生剪切变形和位移。不论是在深埋隧道工程中还是在浅埋隧道中，容易发生的地质灾害主要表现为断层破碎带，岩体不整合接触面和结构不利组合段造成的塌方、地震，还有瓦斯爆炸、有害气体以及溶岩塌陷、泥屑流等[3]。其中，瓦斯爆炸主要指甲烷CH4在相对封闭的煤系构造地层中，由冲击波的产生、剧烈的氧化作用而导致的爆破，其灾害性极强。
5基岩裂隙水
基岩裂隙水的含义
只有储存在坚硬岩石裂隙中的非可溶性地下水，才被统一归纳在基岩裂隙水的`传统范畴中，根据含水介质的基础特征，可以将地下水分为空隙、裂隙、岩溶3种，但并非在地下水、岩石以及岩石中的空隙这3者之中产生对应关系。贮水空隙系统具有双重空隙介质，在地下水勘探中，关于贮水空隙类型还探索到了新的领域。基岩裂隙水主要存在于受符合地质构造条件的属坚硬或半坚硬的岩石所控制的以裂隙为主的贮水空间，是具有运动、富集规律的地下水。不管是溶蚀裂隙地下水在可溶性岩石中的部分，还是孔隙裂隙水中的半坚硬岩石，都属于基岩裂隙水，而它与其他类型地下水的基本区别，关键在于是不是受地质构造因素的严格控制。岩石含水的裂隙有成岩裂、构造裂和风化裂，主要是依照它的成因来划分的。如果非要与风化裂隙水和成岩裂隙水作比较，那么水源集中、水量较大的必定是构造裂隙。
基岩裂隙水的特点
由于主控因素作用，不同的蓄水构造中分布、富集基岩裂隙水的基本规律和决定主控的因素也基本相同，具有独特的分布和运动规律。我国基岩裂隙水富集的基本特色理论就是蓄水构造系统，其主要特点如下。（1）基岩裂隙水具有复杂多样的埋藏和分布形态。将储存、运移基岩裂隙水的空间和通道，叫做岩石裂隙。基岩裂隙的大小和基岩裂隙的形状，以及控制埋藏和分布裂隙发育带的产状，都是受地质构造、地层岩性、地貌条件等影响的。埋藏、分布不均匀的基岩裂隙水，大多具有不规则的含水层、多种多样形态、分布呈带状的特点[4]。比如用脆性和塑性这两种地层做比较，会产生较强的赋水性。若裂隙发育在褶皱构造中，像褶皱轴、转折、背斜倾伏等处，富水段的形成就会比较容易，而压性断裂破碎带中的赋水性是比较差的。（2）复杂的基岩裂隙水中，由于储存空间中不均匀的介质，埋深程度不同的同一含水层，其地下水的运动状态也各有不同。对于岩石中所要形成和分布的空隙，最基础的因素是地质构造，主要表现在：岩石裂隙的发育和裂隙水的储存都是受地质构造和地层岩性所影响，其中，基岩裂隙水的运动规律也被地质构造所牵制。由于地下水面的不同，即便是在基岩相同的裂缝水中，也是有时而出现无压水，时而出现承压水的情况[5]。层流、管道流、紊流、明渠流水是在岩石裂隙、溶洞的特殊形态作用下形成水运动的不同状态，因此，基岩裂隙水的不均一性以及强烈的方向感，是导致裂隙岩体的透水复杂多样、不具有规律性的根本原因。
6结论
在深埋地下隧道的工程中，比较突出的几大地质难题包括高地应力及岩爆问题、高压涌水突水问题、高地温问题等。此外，还有像地震震害、瓦斯有害气体爆炸以及涌水突泥、围岩塌方、岩溶塌陷、泥屑流等。于是，在这个复杂的、系统的深埋隧道工程中，关于灾害地质的研究，对隧道工程能否顺利开展是关键的一步，在隧道工程施工前应按照隧道工程的各方面具体情况，采取有效、有针对性的防御措施。
参考文献：
[1]重庆交通科研设计院.公路隧道设计规范：JTGD70—2004[S].北京：人民交通出版社，2004.
[2]上海市隧道工程轨道交通设计研究院，清华大学.隧道工程防水技术规范：CECS370—2014[S].北京：中国计划出版社，2014
[3]孙赤.锦屏二级深埋隧道大理岩段突水破坏机理研究[D].成都：成都理工大学，2014.
[4]王洪新.土压平衡盾构刀盘开口率选型及其对地层适应性研究[J].土木工程学报，2010（3）：88-92．
[5]武力，屈福政，孙伟，等.基于离散元的土压平衡盾构密封舱压力分析[J].岩土工程学报，2010，32（1）：18-23．