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城市集中供热管网设计之浅见[内容摘要] 通过分析城市集中供热管网设计中问题，对管网布置、直埋敷设等提出自己粗浅的看法[主 题 词] 城市集中供热管网、布置类型、直埋敷设、补偿器应用、水力平衡随着经济发展和居民生活质量的提高，城市集中供热因其易控制、能源利用率高，供热范围广和环境影响较低等优势得到迅速发展。但随着城市集中供热的推广和室内采暖系统采用热计量，也产生了一系列的问题。对城市集中供热管网设计也提出了更高的要求。本文就供热管网设计的几个技术问题进行分析。一、城市集中供热管网布置类型城市集中供热管网布置与热媒种类、热源与热用户相互位置有一定的关系，其布置应考虑系统的安全性和经济性。城市供热系统的特点是热用户分布区域广、分支多。在管网发生事故时，通常允许有若干小时的停供修复时间。有些热网为提高供热可靠性和应付供热发展的不确定性，在规划设计时就将热网象市政给水管网一样成网格状布置，但这样存在一定的问题，热网水力工况和控制的十分复杂，同时网格状管网投资非常高。在城市多热源联合供热时，有些规划设计时将热网主干线设计成环管网环状布置，用户管网是从大环网上接出的枝状管网，这种布置方式具有供热的后备性能，运行安全可靠，但热网水力工况和控制的也比较复杂，投资很高。在充分考虑系统的安全性和经济性的前提下，笔者认为城市热力管网应是多条枝状管网放射型布置。在规划设计时，根据城市规模、热用户分布及热源位置布置几条输配主干线，在实施过程中根据供热能力和热用户情况，逐步完善不同的主干线。当城市供热主干线骨架形成后，适当敷设连通管，在正常工作时连通管上的阀门关闭，当主干线某段出事故时，可利用连通管进行供热。这种热网布置形式保证了枝状管网适应不确定热用户的发展，如果一条干管供热能力不够，敷设相邻干管时加大其供热能力就可以解决，以达到供热管网输配能力最优化，不必象环状管网那样先埋入较大管道去等负荷确定的热用户。二、热力管道直埋敷设供热管网直埋敷设由于占地面积小、工程造价低、施工周期短、保温性能好等特点，在实际工程中得到了广泛应用。正确认识热力管道直埋原理，合理选择敷设方式是很关键的。热水管道直埋与架空或管沟敷设主要不同之处在于直埋敷设的供热管道保温结构与周围土壤直接接触，管道热胀冷缩的过程受到土壤摩擦力约束，此时管道处于锚固状态，在热胀冷缩过程中产生的位移势能，被储存在管道壁上，使管道受力复杂化。管道直埋敷设方式可分为：无补偿直埋敷设、一次性补偿直埋敷设和有补偿直埋敷设三大类。热力管道的敞开预热无补偿直埋敷设是一种“冷紧”式直埋。工艺过程是在管道焊接完毕后 ，对一定长度管道进行预热，管道受热产生变形，释放一部分热应力，同时对管沟进行回填夯实，利用土壤摩擦力将管道嵌固。这种敷设方式不需要设补偿器和固定支墩，其工程造价最低。但这种方法不仅施工复杂，而且管线预热只能改变管线的热态应力水平，而不能改变它的全补偿值，从管材疲劳的角度来看，在实际采用时应仔细斟酌。一次性补偿直埋也是一种“冷紧”型直埋。工艺过程是：在管道焊接完毕沟槽回填后，对管道进行预热，管道热伸长被“一次性补偿器”吸收，此时立即将“一次性补偿器外壳和管道 焊死，使其不能再次伸缩，这样预热结束后，管道由于温降产生的热应力在管道中表现为拉应力，用以克服管道再次受热时的热应力。有补偿直埋是目前应用最多的敷设方式，因其施工方便，所以得到广泛采用。实际工程中应尽量合理布置补偿器，使管道的补偿器分段长度接近最大安装长度，(管段由于移动所产生的土壤摩擦力在管道截面上产生的应力和材料许用应力相等，这个管段长度即最大安装长度)同时应保证补偿器在固定支墩两侧 对称布置，以减小固定支墩受力，降低支墩土建费用。另外对直线段“驻点”位置的固定支墩应考虑取消，以降低造价。对于小区二次热网，如果仅是为集中空调或地板辐射采暖服务，热媒温度65℃以下，实际工作温度较低，热应力较小，因此热网设计中可根据管网柔性考虑非预热的无补偿直埋敷设。直埋敷设管线最大安装长度Lmax计算如下：Lmax＝（ƒ[δ]20-pdi/4s）A/(πDoFf) m式中：A－－管道横截面积 mm2Ff－－管道外表面摩擦力 N/ m2ƒ－－应力范围的减小系数di－－管道内径 mmp－－设计压力 MPa[δ]20－－钢材许用应力 MPaDo－－保温管直径 ms－－管道壁厚 mm供热管网直埋敷设应注意下列有关事项：直埋管道尽可能直线敷设，管道自然弯曲应限制在5º以内；从主干线引出的分支干线处，应设“L”、”Z”型弯管；水平弯管处应力集中，受力较大，应增加弯头壁厚、加大弯头的曲率半径；在土壤下沉性属于二级或高于二级地区，直埋敷设要采取一定的措施。三、波纹管补偿在热力管网中的应用在热力管网敷设中，补偿器是保证管道安全运行的重要部件。波纹管补偿以其体积小、重量轻、节省钢材、占地面积小、流动阻力小、不易渗漏，已开始占有举足轻重的地位，而且很有发展前景。目前波纹管制造突破了传统的材料和工艺，采用高弹性金属管经滚压一次成型，并采用多层金属结构，从而提高了其补偿能力和承压能力，应用新技术制造的波纹管补偿为其在热力管网中的应用提供了可靠的保证。尽管波纹补偿器有很多优点，但它也有自身的缺点。例如轴向型波纹补偿器对主固定支架产生压力推力，管壁较薄不能承受扭力，设备投资高等。许多设计人员对波纹补偿器的认识还不够全面，因此在设计中存在计算和补偿管系选定不合理问题。波纹管补偿器根据位移形式可基本分为轴向、横向、角向三类，每一类都有各自的优点和缺点，所以必须根据不同的使用条件，恰当地选用才能使波纹补偿器正常工作，做到波纹补偿器设计选型经济、合理。轴向补偿 直管段上的膨胀节对沿膨胀节及管段的轴向方向拉伸与压缩进行补偿。膨胀节给出的额定补偿量包括拉伸、压缩位移的总和。轴向型补偿器。这是应用最多的也是最基本的型式。在工作时主要是利用其波纹部分的轴向变形来吸收管道的轴向位移。横向补偿 是在“L”、“Z”、“Ⅱ”型管道中的补偿形式。通过成对的波纹管弯曲变形实现直线补偿。角向补偿 管路补偿需要膨胀节作弯曲变形，它们往往是两个或三个角向式膨胀节组合使用，实现直线补偿。铰链型补偿器 在结构上由波纹管、活动铰链、销轴组成。该补偿器可在同一平面内作角向偏转，因此可吸收管道在同一平面内的角位移。万向铰链型补偿器 在结构上由波纹管、铰链和万向铰链组成。它可以在任意平面内作角向偏转，从而可吸收管道的任意平面内的角位移（空间角位移）。波纹管的产品性能有两大类：其中一种是为满足使用必须保证的性能，如耐压、耐温、耐疲劳和弹性补偿等；另一类，如刚度、有效面积、材质等，它们不是使用所需要的，但它们对管系的设计及补偿器的使用有重要影响，所以对它们都要有充分的认识。波纹补偿器的补偿能力源于波纹管的弹性变形，有拉伸、压缩、弯曲及它们的组合变形。补偿能力的大小，由设计者根据需要确定规定的额定补偿量，即表示在一定条件下具有的最大补偿能力。热力管网两固定点之间的最大长度是由管道失稳条件决定的，它与管径的大小及补偿器的补偿能力有关，一条管线无论如何复杂都可以通过设置固定支座将其分割成若干形状相对简单的独立管段，如直管段，L形管段，Z形管段等。波纹管补偿器的计算应从以下几方面着手。（1）热力管道的热伸长量通常按下式计算：Δx=α(t1-t2)L其中：Δx —— 管道的热伸长量，mm;α —— 钢管的线膨胀系数，mm/(m ℃),t1 —— 管内介质温度，℃，管内介质指蒸汽、热水、过热水等;t2 —— 管道安装时的温度,℃,L —— 管道计算长度，m。计算管道热伸长量，是为了确定补偿器的所需补偿量，或验算管道因热伸长而产生的压缩应力，所以对于管道的热伸长量应计算其最大值，即取冷态安装条件的最低温度和热态运行条件的最高温度之间的最大温差。由于管网安装的气候条件差异很大，因此t2不应有统一的取值，应根据当时的气候条件和施工环境，确定适当的管道安装温度。（2）安装轴向型补偿器的管道轴向推力F，按下式计算：Fx=Fp+Fm+Fs N式中： Fp——内压力产生的推力， NFS——波纹管补偿的弹性反力 NFm——管道活动支架的摩擦力 N计算固定支架推力时，应按管道的具体敷设方式，参考上述公式按支架两侧管道推力的合力计算。（3）管道应力验算补偿器在内压作用下的失稳包括两种情况，即平面失稳和轴向柱状失稳。A、 平面失稳 表现为一个或几个波纹的平面相对于波纹管轴线发生转动而倾斜，但其波平面的圆心基本在波纹管的轴线上。这是由于内压产生的子午向弯曲应力和周向薄膜应力的合力超过材料屈服强度，局部出现塑性变形所致。B、 柱失稳 波纹管的波纹连续地横向偏移，使波纹管偏移后的实际轴线成弧形或S形（在多波情况下呈S形）。这种情况多数是因为波纹数太多，波纹管有效长度L跟内径d之比（L/d）太大造成的。为避免失稳情况发生，对管道应进行应力验算。管道在工作状态下，由内压产生的折算应力按下式计算：σeq＝P[－Y(s－α)]/ s－α ≤[σ]t MPaP－设计压力 MPado－管线外径 mms－管线设计壁厚 mmY－温度对计算管线壁厚的修正系数α－腐蚀裕量 mm[σ]t－设计温度下的许用应力 Mpa四、推广使用水力平衡元件，提高水输送系数在供热系统中，热媒介质由闭式管路系统输送至各用户。对于一个设计合理，并能够按设计工况运行的供热管网，其各用户应均能获得相应的设计流量，以满足其负荷要求。但在实际运行当中，由于缺乏消除环路剩余压头的水力平衡元件，大部分管网系统近段环路的剩余压头只能靠管线管径的变化来消除，而且目前管网上控制阀门既无调节功能，又没有流量显示，使得部分环路及末端用户的流量，并不按设计要求输配。水力失调直接导致热力失调，供热系统存在的冷热不均现象，主要原因就是系统的水力失调亦即流量分配不均所致。水力失调度计算如下：水力失调度X=实际流量G’/设计流量Gsj当水力失调度X 远远大于1 时，根据散热器性能曲线可以看出，此时平均室温的增长缓慢；当X远远小于1时，平均室温的减少幅度明显增加。热力工况失调形成了“大流量，小温差”的运行方式。实际上大流量运行方式并没有从根本上消除系统的水力失调，反而带来了能耗的增加。即大流量要求大水泵，增加了电耗；大流量形成了大热源，热源低负荷运行降低了热源热效率，管网小温差运行增加了输送能耗，还影响了散热器的散热效率。除此之此，大流量还降低了系统的可调性，即系统流量过大，近端多余的流量无法调剂到末端，甚至出现回水温度过高的假象。结果增加了整个供热系统的热耗，降低了输水系统的热效率。规范中规定“设计中应对采暖系统进行水力平衡计算，确保各环路水量符合设计要求。在室外各环路及建筑物入口处采暖供水管（或回水管）路上应安装平衡阀或其它水力平衡元件，并进行水力平衡调试”。为搞好管网的初调节，在一、二次管网的各个分支处和各热力入口处装置调节性能好的平衡调节阀，以保证各环路水量符合设计要求。目前市场水力平衡元件主要有手动调节阀（平衡阀）和自动调节阀（自力式调节阀）两大类，其具体选用应结合系统运行方式的不同，分别对待。对于手动调节阀来说，流量G=KV ∆P，式中K V为手动调节阀阀口的流量系数，∆P为手动调节阀阀口两侧的压差。K V的大小取决于开度，开度固定，K V即为常数，那么只要∆P 不变，则流量G不变，安装后可替代原有管网控制阀门。而自力式调节阀从结构上说，是一个双阀组合，由手动孔板和自动孔板组成一个有机的整体，手动孔板是按设计流量进行调控的锁定机构，自动孔板是保证设计流量恒定的控制机构。当流经手动孔板流量大于设计流量时，自动孔板的阀瓣上移，减少自动孔板的断面，从而减少通过调节阀的流量，使其与设计流量相符。反之亦然。当系统的运行调节为质调节时，可以采用自力式调节阀，因为这种调节方式只改变供水温度，而与系统的水力工况无关，即在不改变系统的水力工况的情况下，把调节传达到每个用户和设备。采用自力式流量控制阀，可以吸收网路的压力波动，维持被控负载的流量恒定。采用自力式压差控制阀可以吸收网路的压力波动，以维持施加于被控环路上的压差恒定。当系统的运行调节采用集中量调节(水泵的变频调节等)时，不能采用自力式调节阀。因为这种调节是通过改变水量实现的，因而调节时改变了系统的水力工况，所以若采用自力式调节阀，势必造成出现流量分配的混乱。显然，由于自力式调节阀的存在而造成了系统集中调节的不能实现。这时若采用手动调节阀(比如平衡阀)，则系统总流量增减时，各支路、各用户的流量可以同比例增减，即系统的集中调节可以传达至每一个末端装置。当系统采用分阶段改变流量的质调节时，虽然每个阶段流量不变。但若采用自力式调节阀，每个流量阶段要对控制流量或控制压差进行设定，给运行管理带来很大不便，所以不宜采用。五、结束语热力管线工程运行是否正常直接关系到居民生活质量，在设计过程中应遵循技术先进、经济合理、安全适用的原则，作为一项系统工程，从管网的设计到管道的 制造、安装及管网的启动运行，每个环节都直接影响着工程的成败。而一项好的设计可以使产品的性能得以充分发挥，可以最大限度地减少施工中的困难，可以降低工程造价。因此，我们的设计一定要做到严谨合理，为工程的成功提供可靠的前提保证，如若不然，不仅增加工程造价，同时还由于设计不当而削弱了热力管线运行的安全性和可靠性。

1．概述天津市热电公司集中供热热水管网(以下简称热水网)以天津市第一热电厂为热源，一级网管网总长度66．4公里，总供热面积达308万平米。热水网供热型式为间连供热，共有间供的热力站：322个。主干线可分为水网南干线及水网北干线，管网拓扑结构平面图如下图所示：图1天津热电公司管网拓扑结构平面示意图多年的实际运行调节表明，该热水网的特性如下：1)热力站数量多，一次网调节难度大虽然热水网总供热面积约300万平米，并不算多，但热力站总个数即达300多个，平均每个热力站供热面积不到1万平米，如此众多数量的热力站在国内极为罕见。这种热水网中热力站对应的建筑个数较少，二次网调节难度低，但在一次网中，由于热力站数目众多，热网大惯性、大耦合、稳定性差等特点，加之某些热力站体制和管理上存在的问题，使得一次网调节难度很大，技术含量要求高，管理也较为困难。2)管网脉络分明，供热区域清晰整个热水网可分为南干线、北干线两条主干线，以及电厂出口区域、北干线区域和五大道区域三大区域。管网脉络分明，供热区域清晰。3) 主要管道管径较粗，阻力消耗小热水网中，主要管道管径均较粗，与之相应管道阻力消耗也较小。如在五大道区域内，除DN300管道外，主干线、枝干线的管道比摩阻一般在10pa／m以内，这就使得五大道区域内除重庆道外的各热力站的资用压头相差不大，供热效果接近。2．问题的提出2．1运行中的失调现象追求热力工况稳定，既不发生水平失调，也不出现垂直失调，使得各供热房间室温均匀一致，是供热系统运行调节的重要目标。由于热水网热力站数量极多，且其中公建热力站占绝大多数，公建热力站运行年限较长，设备大部分老化，管理也相对困难，这给运行调节也带来了很大的难度，催生了“大温差、小流量”的运行方式，使得热水网实际运行工况严重偏离设计工况。》 设计工况为：一次网设计供回水温差为30℃，设计流量4300T／H；》 实际运行[况为：实际一次网供回水温差均未超过20℃，严寒期热水总流量为6000T／H左右。近几年来，热电公司热水管网的运行方式一直是“大流量、小温差”的运行模式，热源厂热网循环水泵(二用一备)二台泵满负荷运行，热水总流量约6000T／H左右，运行工况严重偏离设计工况，水力工况严重失调，供回水温差在最大热负荷下也未超过22℃，按以往运行经验，二大供热区域中，电厂出口区域供热效果最好，其次为北干线区域，最差为五大道区域，五大道区域内最差为重庆道区域(由于马连道瓶颈的影响，如图1所示)。流量比在1．2以上的热力站一般分布在电厂出口区域，流量比在1．0—1．2之间的热力站一般分布在北干线区域，流量比在0．8以下的一般分布在五大道区域。出现这种现象的最主要原因是热网运行调节不到位，没有完全建立管网的温差和压差，近端回水温度高、温差小而过热，远端回水温度低、温差大而较冷。大流量的运行方式，并不能从根本上消除系统的水平失调问题，即各用户热量分配不匀的问题并没有解决。根据管网实际运行数据，热水网实际运行中管网水平失调度为21．4％(调节较好的管网在8％一15％左右，采用自动监控系统的管网在1％一5％左右)，水平失调较为严重。“大流量小温差”的危害“大流量小温差”这种运行方式的本质是通过增大管网流量的方法，来减小近端换热器的散热能力和增加远端换热器的散热能力，从某种程度上能够缓解热力工况的失调，但它有很大的局限性，如相应的能耗很大，系统流量增大得越多能耗越多。在大流量的运行方式下，系统运行调节存在如下一些缺点：1)平米耗电量大大流量运行方式是通过增大系统流量实现的，泵轴功率和水泵的流量成三次方关系，流量每增加25％，泵耗即增大一倍，因此大流量运行方式是以电能的极大消耗为代价的，导致供热系统平米耗电量大；2)平米耗热量大由于无法无限制的增大流量，因此通过大流量的运行方式往往还不足以消除用户冷热不均的现象，系统中仍有冷点存在。此时，往往需要提高系统的供水温度，来增加末端用户的平均室温，从而改善供热效果，这是以热能的消耗为代价的，导致供热系统平米耗热量大；3) 降低了系统的可调性流量越大，将使得系统调节性能越差，末端热用户难以达到要求的理想流量，这是因为系统要求的输送能力超过了循环水泵所能提供的最大扬程。一级管网在“大流量、小温差”工况下运行，造成大网水力工况失调严重，用户冷热不均现象非常明显，各个热力站换热设备不能按额定参数运行，使得二级管网更加偏离设计工况，造成恶性循环。因此提高热水管网经济性，提高管网的输配能力，提高供热质量，节能降耗，同时为满足热水管网供热负荷的发展需求，该热水管网运行工况的改变迫在眉睫。3．解决问题的方法大流量是一种落后的运行方式，应在运行调节中不断摸索经验，逐渐改变落后的运行工况，建立管网运行的温差和压差，接近设计工况，促进供热系统设计和运行的良性循环。我公司于2006年采暖季进行了大规模的全网调节工作，由于管网自动监控系统尚未在热水网完全建立，目前调节仍然主要依靠人工调节。因此在调节工作中的技术分析和管理工作显得尤为重要。3．1运行的理论指导我公司首先通过反复的水力计算，得到各热力站的设计流量及资用压头，并测量我公司主要采用的流量调节阀门的特性曲线，由此计算得出了各站阀门指导开度如下图所示：依据此计算结果，在热水网中，采用定流量调节方法的阀门可设定流量值，采用定压差调节方法的阀门可设定压力值，采用流量调节阀的热力站可通过调节阀门开度实现热力站的初步调节。实际运行中，由于及管网主线、枝干线及其它相关阀门开度的影响，以及计算中各热网元件的阻力特性偏差，会与指导值有些出入，仍需细调。3．2．实施办法如前所述，完成300个热力站的调节工作较为繁复，实施办法是否可行也是调节工作能否正常推进的关键。本次调节实施办法如下：1)分阶段、有计划的进行调节重要分为三个阶段，试验阶段、初调阶段和细调阶段。试验阶段在2005年采暖期末进行，主要目的是对热水网进行了实验性的运行方式的改变和管网特性研究工作。在通过前期的管网、用户大量试验性工作的前提下，电厂关闭一台循环泵，流量从6000吨每时下降到4800吨每时，当时，北线的滨江道支线末端、河北路支线末端、新华路末端供回无压差南线的津汇支线末端、五大道末端基本没压差，这些没压差的站当时供水温度较正常温度少5、8度。根据这次试验，我们基本把握了热水网的主要特性。初调阶段在2006年采暖初寒期进行，按照流量分配比例的原则进行。我们对掌握的300个换热站及管网状况的数据进行认真分析，确定了改变运行方式的努力方向，重新计算并确定了所有300余个换热站及南北干线所需流量的配比，并把所有用户分为三类，一类为过热站为93个，作为首批调整换热站，二类温度适中的82个换热站为观察站，作为第二批调整换热站，其余为第三类换热站。每次调节都按过热一适中～不热的三类换热站顺序进行，尽可能的降低了系统耦合特性的影响，从而使得调节朝着正确的方向进行。细调阶段，通过试验阶段和初调阶段后，整个热水网网络的流量工况基本建立，而细调的工作主要针对耗热量较大、换热效率较低等原因造成的特殊类热力站进行。主要原则为依据各热力站的温差进行调节。2)科学的理论指导、多种试验工况并行在整个调试阶段，每次调节均采集了大量的数据，并根据这些数据进行分析、比较，以确定下～次调节的方案，如此使得每次的调整方案均详细周到，调节手段以及调整方法有科学依据。同时在调试方案中还准备了南干线不同情况下采取环网运行、枝状管网运行的两套运行方式，北干线枝状管网运行的运行方式以及每一个支、干线阀门的启闭状态，均有明确的、详细的调整目标。3)准备工作完备，使得调节得以顺利的整体推进在今年的调试中，我们采取了抓住典型，对重点户进行重点分析，消除缺陷，扫除调整障碍。例如金皇大厦DN200的一次流量调节阀，以前从来没有调整过，原因为调整竿的阀帽由于长时间没动锈死，阀帽又粗，得用至少需要800以上的管钳子才内能卡住阀帽，别说检修班，就是外委队伍也没有如此大的工具，且阀门为国产阀门没配有专用调整工具，致使该站供回水温差最高只有5～6度，今年夏季，我们克服种种困难，把阀门修好又自制了专用调整扳子，经过对该站的多达5次的调整，使得该站的一次供回水温度达到25度以上，原先全开25圈的阀门调整到5．5圈，并帮其查出该站以前由于过流掩盖的高低区流量分配不均等问题，说服其在高低区加装调节阀，得到用户的理解和认可，还对吉利、海司航保部等5个站的流量调节阀进行检修。早在今年夏季我们除了对换热站设备进行改造外，还对管网存在的问题进行消缺，如对南通里、港建里、l_二次网进行改造；对崇仁里、南通里等片进行分户系统改造，消除了户内、二次网隐患，收到及好的效果，拆改了因暖气管年久结垢造成部分户内暖气多年不热的现象，回收了暖气前欠的绝大部分热费，避免了用一次大流量掩盖二次存在的缺陷。3．3．全年运行结果2005年采暖季和2006年采暖季供回水温度变化曲线如图所示：图42005年采暖季和2006年采暖季供回水温度变化曲线从图中可以看出，2006采暖季我们通过将热水管网流量控制在5000T／H以下，在相同热负荷的情况下，提高一级网供回水温差将近5℃。通过近一个采暖季的运行，运行效果大大好于往年。1、管网出力原能达到6000T／H，经过调整下降到5000T／H，使管网留有对外供热1000T／H裕量，为今后发展负荷提供了技术支持。2、在5000T／H流量运行工况下，管网供回压差增大，使末端资用压头增高，管网趋于良性循环。3、由于今年的成功调整，拉大了一次供回温差，使得换热器换热效率提高了，能充分发挥其能效。4、由于管网调整到5000T／H，电厂供水压力下降O．1MPa，管网泄漏点明显减少，使得管网安全运行可靠性提高。4．结论和建议与前几年采暖季运行参数比较，05—06采暖季我们将热水管网流量控制在5000T／H以下，在相同热负荷的情况下，提高一级网供水温度，供回水温差增加了5℃。通过近一个采暖季的运行，运行效果大大好于往年，具体表现在：1)水力工况失调现象大大缓解。2)冷热不均现象经过供热前期的反复调整，几乎没有出现。3)供热效果好于往年，反映不热的电话大幅度下降。可以看出在趋于“小流量、大温差”的参数下运行，该大型热水管网水力工况更加趋于平衡，供热质量大量提高，同时具有很大的负荷发展潜力。今后我们将对该管网进一步进行调整，在供热负荷增加的同时进一步加大供回水温差使之接近于设计温差，深入挖掘供热潜力，进一步提高管网输配能力，进一步提高管网平衡度，使得该大型热水管网运行模式更加合理规范，更加节能降耗。参考文献：(1)贺平、孙刚、供热工程(M)。中国建筑工业出版社，1993年。(2]E．Я．索柯洛夫．热化与热力网【M】。北京：机械工业出版社，1988