某楼层框架结构课题研究论文

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1工程概况本项目位于深圳南山区的后海，坐落于深圳湾西侧、后海商业中心区东侧、深圳湾体育中心南侧、带状海滩公园北侧，占地面积约为38000m2，总建筑面积约为465000m2。其中，总部大楼建筑总高度为400m，地上66层，地下3层，建成后将成为整个项目发展区内最高的办公建筑，塔楼的外形呈现春笋造型，也从根本上引导了结构体系设计的方向。总部塔楼在地面以上未与其他裙楼联系，但由于下沉广场的分布，嵌固层在地下1层，结构分析设计主要参数为:设计基准期为50年，结构安全等级一级，为重点设防类;抗震设防烈度为7度(0.1g)，地震分组为第一组，场地类别为Ⅲ类;基本风压为0.75kPa(50年一遇)，风响应由风洞试验确定。另外，核心筒剪力墙的抗震等级从嵌固层下一层往上采用特一级，外框柱的抗震等级从嵌固层下一层至地面为特一级，地面以上为钢结构，抗震等级主要为二级。基础采用直径65m整体承台和2.5～4.5m大直径人工挖孔桩。2结构体系2.1结构选型结构选型经历了两个主要阶段。概念设计阶段建筑方案本身尚处于外形研究和比选之中，早期结构工程师配合建筑外形所开展的风工程初步研究。风工程研究比选了14个不同的建筑外形，最终在结合建筑、结构、幕墙及业主等各方考量后，确认采用圆形(春笋)造型进行设计。对春笋造型的结构体系进行了多方案综合比较，研究结果表明，若采用巨型结构设计，则抗侧力体系有效、核心筒墙厚较小等，但存在相应的竖向力的传力效率低、构件尺寸大、需要结构加强层、与建筑外形的协调程度不好、相应的施工周期长和造价较高等问题;而采用常规的疏柱框架设计，则也存在需要结构加强层、外框架无法与建筑纤细的竖向造型匹配、结构造价较高的问题。最终选用密柱框架-核心筒的结构体系。2.2密柱框架-核心筒结构体系本项目主体结构高度为331.5m，结构体系中的外部密柱框架和内部混凝土核心筒通过楼面结构协调而共同作用。竖向传力为通过水平梁将荷载传递到核心筒墙体和外框柱上，再向下传递到基础;水平抗力则由核心筒承担大部分的侧向剪力和抗倾覆力矩;密柱框架在保证柱尺寸满足建筑及幕墙设计要求的情况下可承担相应的侧向剪力及抗倾覆力矩。核心筒在首层的最大墙厚为1350mm，在高区最大墙厚为400mm，混凝土强度等级为C50～C60，局部楼层和墙肢根据设计需要配置型钢。从下至上除常规的墙肢收进外，结构布局经历了“大方形→切角→小方形”的变化，关键的核心筒局部变化三维图。密柱框架从下至上变化形式较为丰富，外框架立面，高67m的钢结构锥顶。其中办公区的外框柱采用梯形箱柱，梯形的最大轮廓尺寸约为400×635～400×480，钢材强度等级为Q390GJC/Q345GJC。关键核心筒局部变化三维图外框架立面本项目塔楼采用钢梁放射状布置的组合楼板体系，既可以减轻塔楼的整体重量，又便于施工，与钢框筒的连接较好，楼板的设计和构造考虑面内受力和传力的设计要求。典型楼层结构布置的bim模型如。3风洞试验及结构分析3.1风洞试验由于各风洞实验室使用不同的试验仪器及分析方法，为确保总部塔楼结构设计安全可靠、经济合理及保证风洞试验结果的合理性及安全性，本项目分别在RWDI和华南理工大学风洞实验室进行了独立试验。RWDI风洞试验在10年回归期、1.5%阻尼比情况下建筑顶部风振加速度为0.24m/s2(考虑台风)和0.09m/s2(不考虑台风);华南理工大学的风洞试验表明，顶部最大风振加速度为0.19m/s2(考虑台风)，也可以满足《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3—2010)(简称高规)的风振舒适度要求。3.2结构分析本项目采用了ETABS9.7.4与MIDAS/Gen8.0两个不同结构软件进行了整体计算分析复核，各项主要指标基本一致。塔楼的等效重量约为13.5kN/m2，其中结构自重占70%，另外由于外框钢结构较轻，核心筒占结构自重的60%左右。塔楼基本周期为6.62s，小震作用下，结构最小剪重比为1.1%。略不满足1.2%的限值，需通过内力调整进行构件设计。结构最大层间位移角和最大位移，最大层间位移角曲线，由图可见，结构的最大层间位移角可以满足高规的要求。剪重比曲线最大层间位移角曲线小震作用下，密柱框架在结构底部和顶部可分担超过10%的地震剪力，在中部分担的剪力比较少，但分担比例平均超过7%，且分担剪力比例最小(不低于4%)。密柱框架的结构设计按照高规，以不满足最大楼层分担10%地震剪力的要求进行保守设计，保证外框架的设计地震力;同时结构最大层间位移角和最大位移方向X向Y向小震最大层间位移角(所在楼层)1/1145(52层)1/1135(52层)最大位移/mm23122850年风荷载最大层间位移角(所在楼层)1/621(52层)1/628(52层)最大位移/mm437423小震作用下外框架内力分担比例为了保证核心筒的安全，构件验算时将核心筒地震作用下的剪力放大1.1倍进行设计。除了上述计算指标外，弹性分析成果还包括楼层刚度比、刚重比、位移比、构件和楼板受力情况分析及应变能阻尼比方法的研究等，不再一一赘述。结构弹性分析表明:1)塔楼的层间位移角、刚重比、剪重比计算结果证明塔楼的抗侧刚度适宜，可以满足设计要求;2)由周期比和位移比计算结果可知，塔楼的扭转刚度很好;3)根据结构受力的特点及其余各项分析，说明塔楼在竖向及侧向力作用下内力分布明晰，符合力学原理和结构设计概念。后续构件设计及抗震加强措施，也反映了结构分析对于结构在竖向和水平荷载作用下的表现和特征。4结构抗震设计关键问题4.1结构体系论证从结构的弹性分析结果可见，外框架的剪力分担比例比传统的框架-核心筒超高层结构低，特别是密柱框架低区的局部楼层仅分担4%的地震剪力，这是由于在配合建筑方案的过程中要求外框架为小截面的钢结构柱，因此外框架抗剪刚度有限。在本项目的设计和抗震超限审查过程中，主要从以下方面进行设计和论证，并得到了抗震审查专家的认可。4.1.1外框架“尽其所能”的设计由于建筑方案本身的要求，结构需配合建筑和幕墙的造型进行一体化设计，而不是分离开独自考虑，这个前提限制了结构外框柱的尺寸不能太大。因此，外框架的“尽其所能”主要表现为:1)配合建33筑和幕墙对柱的尺寸要求;2)外框柱的承载力尽量充分利用;3)外框梁、柱的抗侧刚度尽量利用。由于一般外框架结构的用钢量占总用钢量的大部分，因此外框架“尽其所能”的设计可大大改善结构的经济性。4.1.2外框架剪力和倾覆力矩分担变化控制根据框剪结构抗震设计多道设防的基本理念:首先，预期大震作用下，核心筒的连梁需要作为第一道防线耗能，从而减小整体的地震力;其次，在整体地震力减小的前提下，外框架承担的地震力不能随之下降，合理的抗震设计可使外框架承担地震力水平与大震弹性计算结果基本相等甚至有所提升;最后，通过连梁及外框架的协助，核心筒剪力墙的受力得到大幅度的降低，从而真正地保护核心筒。大震作用下外框架内力分担见。大震作用下外框架内力分担比例。4.1.3外框架及核心筒抗震性能设计虽然本项目外框架的弹性剪力分担比例可以满足高规9.1.11条的规定，即外框架楼层剪力分担比例最大值不小于10%，但实际的构件设计还是按照不能满足该条规定进行外框架和核心筒的加强，同时从抗震性能设计上也有所考虑:1)本工程整体结构的抗震性能目标定为高于性能C的水平;2)结合结构的特点和设计理念，核心筒作为主要的抗侧向力构件，有能力承担所有的侧向力，因此抗震性能水准高于C级对关键构件的要求;3)与传统将外框梁作为耗能构件设计的理念不同，本项目充分利用钢结构后期良好的延性能力，将外框钢梁的性能目标适当提高至关键构件，目的是确保外框架作为一个整体能在大震下分担必要的剪力和倾覆力矩，同时加强对小截面外框柱的约束。4.1.4大震弹塑性分析确认结构抗震性能采用LS-DYNA软件，第三方团队采用ABAQUS软件进行独立的大震弹塑性分析，以对结构的抗震性能进行分析和确认，分析结果表明:在大震作用下，整体结构最大层间位移角小于1/100，可以满足大震不倒的基本要求;主要外框架大部分构件并未屈服，性能水准均能得到满足，外框架在大震作用下整体完好;核心筒连梁充分进入塑性，起到耗能的作用，同时满足性能目标;剪力墙混凝土压应变及分布钢筋的拉应变水平都较低。4.1.5结构抗倒塌分析论证安全性和破坏过程大震弹塑性分析表明，整体结构在预定大震作用下可以实现抗震性能目标，但按照抗震审查专家的意见，补充了风荷载和地震作用两种不同侧向力分布模式下的推覆分析，以分析结构可能的破坏过程和潜在的薄弱部位，进一步论证结构的安全性和结构体系的可靠性。分析结果表明:在两种不同的侧向力作用下，结构的损伤均从连梁开始，严重的破坏均从核心筒受压墙肢的压屈开始，从而导致结构的倒塌，并且受压墙肢被压坏时，外框基本完好。根据弯曲型结构的受力特征，从最终的倾覆力矩看，本项目塔楼具有很大的安全度，可以实现超过7度(0.15g)大震不倒的设计。4.2梁柱偏心设计由于业主以及建筑师对室内使用空间的要求较高，办公室内部需要做到无柱的建筑效果，因此为了配合建筑效果的实现，本项目的梁柱节点采用完全偏心的节点连接形式，即外环梁与外框钢柱连接时，外环梁位于钢柱的内侧。典型的梁柱全偏心节点梁柱完全偏心节点在国外非抗震地区的多层建筑中已有应用，但是在国内抗震区的超高层建筑上尚属首次采用。该偏心节点与常规对心梁柱43节点相比，环梁偏出外框钢柱的范围内节点的连接构造需要针对此特殊的建筑条件进行设计。整个节点的设计，需要采用系统化的理念，除了理论的分析和设计外，后续将开展节点性能的试验以进一步论证。本项目所采用的主要设计理念:1)偏心节点导致节点区应力分布不均匀，节点构造设计应在传力概念的基础上，确保各板件之间的连续性、连接的可靠性以及施工的可行性。满足抗震承载力设计要求的典型偏心节点的构造;2)由于梁偏心布置，梁对柱的约束条件与常规对心梁柱节点有所不同，需要研究偏心节点对柱的整体和局部稳定性进行分析和确认;3)由于塔楼全楼节点均采用此偏心节点，而偏心节点与常规对心节点相比，节点刚度有所削弱，故在塔楼的整体分析时，需要考虑节点刚度对塔楼整体指标的影响。典型偏心节点的构造具体的设计思路是:1)通过整体的模型分析得到每个自由度节点刚度对结构主要分析指标的敏感性曲线，然后通过节点有限元分析确认节点刚度的大致位置，从而评估节点刚度的影响，环梁方向节点刚度敏感性分析。本项目的偏心节点试验已于2014年8月份在清华大学实验室完成，并进行了专家论证，试验结果表明本次节点试验满足结构设计要求，承载力、延性和刚度达到预期目标。4.3核心筒斜墙过渡设计由于本项目特殊，核心筒需要在48～51层收进，考虑到上部结构的重量已经比较小，结构设计采用了四面斜墙过渡的解决方案，为此开展了详细的专题设计和研究，以确保结构设计的安全性。4.3.1斜墙区传力机制研究斜墙区的水平荷载传力机制与常规的设计差别并不大，主要是竖向荷载传递时的水平分量如何设计。经分析，竖向力水平分量的传力机制，竖向力水平分量大部分通过核心筒的内部自平衡传递，而小部分(不到10%)通过楼板传递至外框架，这是由于本项目外框架的抗侧刚度不大，以及外框架本身的环箍约束能力有限所致。4.3.2斜墙区构件承载力设计对于斜墙区的构件，分别从非抗震、小震、中震以及大震各阶段进行详细的应力分析和设计，确保传力途径上主要构件的承载力安全性。4.3.3斜墙区构件刚度设计对于以钢筋混凝土构件为主的结构设计，除了保证构件传力的承载力安全性，尚应进一步分析构件在受拉情况下的刚度退化对局部区域原定传力机制的影响，从而确保结构内力重分布的程度是安全可控的。对于该区域而言，分析表明，最需要特别设计的为连梁的轴向刚度，为此根据重分布内力可控的原则，对于受拉开裂的构件，如连梁、关键水平梁，以及剪力墙与楼板相连的环向区域等进行了内置钢板的加强设计。4.4超高层建筑剪力墙拉剪分析与设计超高层建筑在受到较大水平荷载作用时，整体主要呈弯曲型的变形和受力，当水平荷载足够大时，结构的竖向荷载就有可能抵消不了因倾覆力矩产生的拉力，从而令柱或者墙体受拉。对于钢筋混凝土构件而言，受拉会产生两个方面的问题:1)局部构件刚度的退化可能导致过大的内力重分布，如果内力重分布无法被合理地估算，那么会影响设计的安全性;2)剪力墙等构件在全截面受拉时，除了斜截面受剪承载力需要设计，全截面开裂有可能影响剪力墙的剪切承载力。4.4.1剪力墙拉剪非线性分析本项目采用LS-DYNA软件进行结构的非线性分析，其中剪力墙单元采用精细壳元模型，混凝土本构则直接采用二维混凝土本构(Darwin-Pecknold模型)，该材料本构采用转动裂缝模型，设定合适的剪切传递系数。为联肢墙的测试模型，其中一个墙肢为弹性，另一个为弹塑性，两墙肢通过刚臂连接，分析水平荷载作用下墙肢内的剪力随剪切刚度的变化而变化的情况，联肢墙剪力重分布过程。由测试案例的分析结果可见，在弹性阶段，两个墙肢的剪力相等，但是随着弹塑墙肢进入塑性程度的加深，即开裂后，它所能分担的剪力缓缓下降，减少的剪力以及增加的外力均转移至弹性墙肢上，可联肢墙的测试模型联肢墙剪力重分布过程见LS-DYNA软件对于剪力墙拉剪的模拟与力学概念是一致的。对于本项目的塔楼而言，由于处于7度区，核心筒的开裂情况并不严重，且在大震弹塑性分析过程中，采用敏感性分析的理念，通过研究钢筋、型钢等对剪力墙弥散裂缝模型剪力传递系数的影响，论证了结构本身的抗震性能是可以保证的，并且拉剪墙肢开裂的内力重分布效应得到了充分地考虑。4.4.2拉剪剪力墙设计问题根据文献，钢筋混凝土构件受拉弯作用时，拉力对构件的抗剪承载力有影响，且对于大偏拉构件，高规的计算公式已经考虑拉力的影响，对于小偏拉构件，试验和理论分析表明，由轴拉力引起的斜截面抗剪强度降低值不会超过纯弯构件混凝土抗剪承载力的70%，现有偏心受拉构件的抗剪承载力机制和计算是可行的，但是需要特别指出的是，设计公式适用于裂缝宽度不太大的情况。对于小偏拉水平开裂通缝的抗剪滑移验算，通常可以采用两种方法考虑:1)水平滑移的剪切由剪力墙内置的钢板或部分剪力由X形交叉钢筋承担;2)考虑型钢和纵向钢筋的作用，包括暗栓作用。这两种方式都可以实现水平截面的抗滑移设计，但尚应考虑钢材和钢筋的纵向应力水平的影响。另外，剪力墙为小偏拉构件时，控制合理的拉应力水平确保纵筋不被拉断，以及采用适合剪力墙拉剪内力重分布的分析方法是有必要的。4.4.3中震标准组合下墙肢拉应力本项目塔楼所有墙肢在小震和50年风荷载作用下截面无平均拉应力，在中震标准的组合下，墙肢仅底部和顶部少量具有拉力，且平均拉应力水平小于混凝土受拉开裂应力ftk，本项目塔楼的核心筒拉应力水平较低。本项目由于建筑方案本身的特点和要求，对结构设计提出了很高的挑战，结构设计和技术研究也与常规超高层建筑对于抗震不规则的设计要求不同，为此创新性地采用了内外结构整体共同协调作用的抗震理念进行结构体系设计，同时用系统性结构设计的方法进行抗震关键点的专题设计和论证。由于篇幅有限，不能对结构设计中其余的技术重难点如地基和基础设计、大型空间斜交节点设计、塔冠结构方案和设计、外框钢结构的整体和局部稳定性分析、楼板应力分析、施工方案模拟、结构分析和构件设计及抗震措施等展开详细介绍。以上结构体系下的高层建筑论文由中达咨询搜集整理更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：

摘要： 传统框架施工技术随着工程质量的要求越来越高，慢慢地不适应工程的需要了，对框架施工技术提出了越来越高的要求，传统框架施工有其自身的局限性，它的框架梁间距较小，往往采用的施工方法是非常单一的，最多用的就是搭设满堂脚手架的方法，这对面积较大的高层结构提出了更高的要求，面积大用料量必然会随之增大，工期就会增加，施工成本必然就会增加，再加上这种施工方法自重较大，工人质量意识也是参差不齐，交底不透彻等都是制约的因素。笔者根据自己多年的实践经验对无板框架结构的特点进行分析，对无板框架结构的结构类型、施工流程等进行分析，并配以具体工程案例进行相应的佐证，充分的来论证无板框架结构技术的应用。

关键词： 无板框架；高层建筑；施工；结构类型

随着我国经济的腾飞，国家对基础设施建设投入的力度逐年加大，也无形中带动了建筑业发展的突飞猛进，近年来涌现出了越来越多的造型新颖的建筑群。传统施工方法在施工的过程中的弊端逐渐地暴露了出来，其成本较高就是很大的短板，支模架整体安全的因素影响是由很多要素影响的，这个时候风险显得有些大，可控程度较低，在适应程度上已经不能满足现行建筑施工安全，企业增效创收这块也成了阻止企业提高标准的障碍。无板框架结构支模施工技术就是在这种形势下应运而生的，它将传统高架支模方法存在的问题进行了一一规避，这种新技术在承重、操作、安全防护体系等方面进行了有机的结合，使其成为一体，尤其是危险性系数变得越来越小，在方法上进行了相应的创新，由之前的危险性较大的满堂架高架支模变为分层式分离支模方法，这种方法的变化，促使其施工的方便程度大大地得到了提升，结构上也变得更加的轻巧，安全风险也得到了大大的降低，这时施工效率就得到了最大程度的提高，不仅符合现代建筑企业安全施工的要求，也满足了相关企业增效创收的要求，具有广阔的市场前景。

1无板框架结构特点

在建筑行业的发展过程中，一些问题慢慢地涌现了出来，这时相关的`研究者与践行者意识到了遇到了瓶颈，当时迫不及待的需要一种新技术的出现，一种新型的无板框架结构技术恰是众望所归，从源头上解决了大部分高空作业方面遇到的一些棘手问题。无板框架结构支模架的应用，其效果是超出了践行者的预期，它大大地解决了大截面混凝土梁施工的支撑问题，这时操作问题也迎刃而解，从而真正实现了模板支撑的强度、刚度，其稳定性和施工安全也得到了进一步的巩固。无板框架结构施工具有很强的应用性，这是因为该施工方法有两个特点：一是解决了工人无施工操作面的问题；二是解决了高空作业的问题，当这二个问题得到了解决，无板框架结构施工难题在一定程度上就能很好的解决了。可以看出新技术的应用是在原有技术的基础上有所改进的，在改进的过程中安全问题始终是第一位的，这个时候无板框架结构的卓越的性能得到了很好的体现。

2无板框架结构的结构类型

无板框架结构的结构类型有很多种，但是在实践中有三种是经常用得到的：钢结构、混凝土结构和钢筋混凝土结构。这三种类型是各有千秋，在不同的环境下就会用到不同的结构类型。在实际应用中最广泛的是钢筋混凝土结构，因为该结构具有塑形能力强、用料非常的广泛、造价成本低等特点，同时具有布局灵活、耐火性好、结构强度大等优点，但是也是有其缺点的，其建筑结构本身自重大，很多结构是不适合应用的。抗裂性差也是面临的一大难题，裂缝在不同的环境影响是不一样的，环境的好坏直接影响耐久性，也限制了普通RC用于大跨结构，高强钢筋无法应用；同时它还存在承载力有限、构件尺寸太大等弊端；施工复杂程度也是一个重要的因素，例如天气、工序、工期都是必须要考虑的因素。混凝土结构的稳定性还是相对来说是差一些的，一旦结构被破坏，这时其修复、加固、补强是比较困难的。考虑到上述综合因素，我们可以推断出什么是最为合理的，即钢结构和钢筋混凝土结构完美结合的建筑结构。

3无板框架结构在工程的实例应用

朱雀E时代广场，位于XX市雁塔区纬二街，XX医学院对面，西邻双鱼大厦，东临朱雀路。本工程地上主楼三十一层，裙房四层，地下二层，建筑总面积为108958m2，总高为95.70m，局部最高处101m，工程确定了XX省“长安杯”，XX省建设新技术应用示范工程等管理目标。一至四层裙房为商业用房，五层以上标准层为办公及住宅用房，层高2.9m，框架一剪力墙结构，抗震设防烈度8度。在正立面中间部位即加20到23轴之间5-21层有一高度达46米的无板框架结构，框架柱截面1.2×1.2m，横向3跨柱距10m，纵向3跨柱距6.8m；框架梁截面均为0.6×0.7m，从裙房屋面开始每隔三层即在8层、11层、14层、17层、20层与框架柱连接。在新结构应用中，受悬挑脚手架原理的启发，充分利用其承载能力，发挥结构自身的架构空间，利用工字钢结合工程结构有机的结合，这时对工字钢地规格选用是非常考究的。根据对该部位工程设计需要考虑诸多因素的综合分析计算研究，如混凝土强度等级、构件截面尺寸、施工速度、施工季节等，框架梁柱的自身建立施工操作平台是非常重要的，可以进行相应的利用，形成一个闭合的承载体系，这时大截面混凝土梁施工的支撑和操作问题就迎刃而解。解决在钢梁上对应支撑架立杆部位的问题也出现了转机，焊上短钢筋就是一种有效的方法，这样可以防止支撑架立杆滑移，另一个重要的作用就是同时将架体与施工完结构柱拉结固定，确保架体整体稳定性，从而实现更加牢固的作用。采用14#工字钢作为钢挑梁，在靠近框架梁两侧焊10#槽钢夹板，用于固定钢挑梁，确保支撑架固定牢固。

4新技术实施的效果

无板框架结构施工技术研究不是简单方法的罗列，而是根据工程施工实际的情况综合的把握，在其对传统施工工艺技术的弊端进行充分的分析、比较，有针对性地提出充分利用和发挥结构自身承载能力，解决现在面临的棘手的问题，对现有的技术进行突破。事实证明，该技术工程应用取得了新的飞越，其特性，如安全可靠、质量保证、技术经济效益都达到了预期的目的。进度目标：原定该部分二十一层结构二零零六年十月二日浇筑混凝土，结果提前至二零零六年九月二十八日浇混凝土。工期提前五天，确保提前实现。质量目标：本工程混凝土强度经检测，柱、梁混凝土平均强度等级分别为72.53MPa和51.18MPa，达到设计强度的121%和128%，拆模后水平构件平直度偏差最大值为7mm，竖向构件垂直度偏差最大值为4mm，根据实际情况，现浇结构外观质量达到预期目标。经济效益：该技术与传统满堂脚手架相比，有其很大的差异性，最为主要的是支模架的不同，因此支模架成本是影响各施工方法经济效益的关键。采用满堂脚手架需投入420t钢管，折合长度为138600m，扣件13万只，平均占用周期为130天。采用新技术后，只需投入钢管160t，折合长度52800m，扣件4.6万个，占用周期180天。采购型钢二十八吨费用为十四点二万元，一百八十天折旧费计2.62万元。

5结论

无板框架结构是建筑工程中经常使用的一种技术，恰好解决了传统高架支模方法的弊端，将其存在的各种问题进行了一一规避，这种新技术在承重、操作、安全防护体系等方面进行了有机的结合，使其成为一体，尤其是危险性系数变得越来越小，在方法上进行了相应的创新，对其进行结构类型的施工技术研究，促进施工技术的改进和提高具有很好的现实意义，满堂架高架支模变为分层式分离支模方法，这种方法的变化，促使其施工的方便程度大大的得到了提升，结构上也变得更加的轻巧，安全风险也得到了大大的降低，不仅符合现代建筑企业安全施工的要求，也满足了相关企业增效创收的要求，具有广阔的市场前景。

作者:陈科 单位:重庆中环建设有限公司

参考文献：

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[2]许志攀.无板框架主体结构施工技术的应用[J].中国新技术新产品，2010（06）.

[3]朱宝莉，杨军.无板框架主体结构施工[J].民营科技，2010（07）.