群桩中桩土共同作用的研究论文

在高层建筑基础设计时不能不考虑的就是群桩效应，群桩效应就是指群桩基础受竖向荷载后，由于承台、桩、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单桩明显不同，承载力往往不等于各单桩承载力之和这一现象。影响群桩效应的主要因素有两个：一个是群桩自身的几何特征，如承台的设置方式（高、低承台）、桩间距桩长L及桩长与承台宽度比L/Bc、桩的排列形式、桩数；另一个是桩侧及桩端的土性及其分布、成桩工艺。群桩效应具体反映在以下几个方面：群桩的侧阻力、群桩的端阻力、承台土反力、桩顶荷载分布、群桩的破坏模式、群桩的沉降及其随荷载的变化

The "analogy method" and "Zoning Method" of Large Diameter and Super-long Pile Bearing and Deformation CharacteristicsTIAN Shu Yong【摘 要】目前国内建筑地基基础设计规范中规定的中长桩设计计算方法不能较好的吻合超高层建筑目前常采用的长桩或超长桩基础承载和变形机理。本文综合对比分析和研究了国内大量超高层建筑的桩基设计、桩基础沉降及单桩载荷试验等工程实践及实测资料，探讨了大直径长桩或超长桩基桩的承载特性、荷载传递机理、承载及变形影响因素及单、群桩基础在在设计过程中应重点关注的问题。根据对长桩或超长桩单桩承载变形规律总结分析，探讨和提出了确定单桩极限承载力的“类比法”和确定单桩设计荷载和极限荷载下桩顶位移计算的“分区法”的计算模型；根据对长桩或超长桩群桩考虑上部结构基础—桩—土共同作用的承载变形规律总结分析，探讨和提出了超高层建筑群桩基础的沉降计算思路。以期本文所提出的见解、方法或建议引起同行进行进一步的研究和探讨，并能在工程实践应用时予以参考。【关键词】长桩或超长桩；承载及变形特性；类比法；分区法；设计计算方法【Abstract】At present, the design and calculation method of middle long pile in the “Building Foundation Design Code” are not suitable for the bearing and deformation mechanism of long pile or super long pile which are often used in super high-rise building. In this paper, a comprehensive comparative analysis and study of a large number of high - rise buildings of the long pile or super long pile foundation design, pile foundation settlement and single pile load test data and engineering practice, the large diameter long piles and super long piles of the bearing characteristic, the load transfer mechanism, the influence factors and the key problem for single or skirt pile design were discussed. Based on the analysis of the bearing and deformation characteristics of long pile or super long pile, the "analogy method" for determining the ultimate bearing capacity of single pile ，and the "Zoning Method" for determining the pile top displacement under the design load and ultimate load of single pile is put forward. Based on the analysis of the bearing and deformation characteristic of the interaction of superstructure-foundation-pile-soil are considered, a idea is put forward to calculate the settlement of high-rise building skirt pile foundation. It's hopeful that the author puts forward the ideas, methods and suggestions in this paper for further research and discussion, and can be used in engineering practice for reference.【Key words】super high-rise building; the bearing and deformation characteristics; analogy method； Zoning Method；consolidation degree; the design and calculation method引言目前大直径深长钻孔灌注桩或超长桩（以下统称“长桩”）在我国己被广泛使用，长桩以其具有较高单桩承载力的优点在桥梁及超高层建筑等工程上的应用无可替代。虽大直径深长钻孔灌注桩得以广泛的应用，但对这类桩的荷载传递机理及承载变形计算方法到目前为止还正处于研究阶段，迄今仍无与实际工程承载变形相吻合的长桩基础承载力及变形计算方法。应用于超高层建筑的大直径超长灌注桩的理论研究落后于实践，且随着后注浆技术的应用，给传统桩基理论提出了新的挑战[1]。现行规范[2]中关于大直径深长钻孔灌注桩的设计理论并非以其承载变形机制为基础，仍以研究和应用历史较长、设计方法相对成熟的中、短桩的计算理论为根据，通过经验加以修正的方法来估算长桩基础的承载力或变形，进行相关地基基础的设计。基于中、短桩试验和研究基础上建立的长桩相关计算和设计方法，对于大直径长钻孔灌注桩的设计，仍存在适宜性问题，如未考虑到长、短桩承载性能及变形的差异，在理论上尚需定性、定量的研究[1]，且上部结构—桩—土共同作用机理认识不够充分、共同作用计算方法有待深入研究等。为了更准确的确定长桩单桩的承载特性，国内一些学者及技术人员结合工程项目的情况进行了大量长桩现场载荷试验和其它参数测试试验，对长桩的承载及变形特性进行了研究。文献[1]总结大量现场实测数据，系统研究了大直径灌注桩承载变形特性、桩侧摩阻力和端阻力发挥性状及后注浆对其承载特性的影响。文献[3]据软土地基、非软土地基中（北京和天津）长钻孔灌注桩静载荷试验和桩身轴力的测试结果，分析探讨了竖向荷载下长桩的受力性能及沉降特征的一些规律。文献[4]通过对北京、天津和上海的代表性超高层建筑(上海中心大厦、天津117大厦、北京的央视新台址主塔楼)的桩基载荷试验资料的对比，对于超长钻孔灌注桩的荷载传递规律、荷载-沉降的性状、侧阻力变化特征以及后注浆工艺增强效果进行了比较研究。王卫东等[5]综合分析上海地区十余项工程的桩端后注浆灌注桩测试资料，对桩端后注浆大直径超长桩的桩端承载特性进行了研究。目前较为典型的研究方法和成果[6~15]主要是根据现场测试结果研究分析和总结相应场地的单桩荷载传递特性。少量研究考虑承台、桩土共同作用效应，针对群桩的荷载传递特性进行初步的研究[16]。上述研究成果进一步的揭示了桩基础的荷载传递特性、变形规律，并指出了长桩基础与中、短桩基础承载及变形特性的异同。文献[17、18]对既有主要沉降计算方法进行了验证和分析，阐述了变刚度调平设计的基本原理和必要性。刘金砺等[19]通过工程案例采用既有方法进行了沉降计算比较，指出了Mindlin解均化应力法的优越性，为超高层建筑桩基础设计提供了新的思路和理论支持。本文基于国内大量的试验、研究成果，综合对比分析和研究了国内大量超高层建筑或桥梁等工程的桩基设计、沉降计算方法及其它实测资料，总结并结合大直径长桩基桩和实际工作状态下群桩的承载变形特性、荷载传递机理，提出了大直径长桩基础承载变形计算的类比法和分区法计算模型，以供同行进行进一步的研究、讨论和工程实践应用时参考。1．超长桩承载力计算的类比法1.1超长桩破坏模式及承载变形特性通过对比分析国内既有长桩或超长桩的试桩、实测等研究成果[3~15]及工程实践成果，总结了长桩单桩荷载传递的一般规律及破坏模式。关于长桩单桩荷载传递的一般规律及破坏模式的论述基于以下假设：①端承摩擦型桩；②桩身不发生强度破坏；③通过清底、后压浆等技术消除泥皮及孔底沉渣的影响；④不考虑桩身范围因后注浆与砂卵石地层形成类似扩径桩的影响。在上述假定条件下，总结国内长桩单桩荷载传递的一般规律和破坏模式论述如下：首先，随着试验荷载逐级增加，荷载较小时，桩身上部发生弹性变形，与周围土体产生相对位移，桩体承担的荷载（包括桩体自重）全部由土体提供的侧摩阻力承担，此时桩端阻力为零；其次，当荷载逐渐增大，桩土相对位移较大，桩顶下一定范围内的桩侧土体侧摩阻力发挥到极限，发生所谓的“桩侧土塑性段”，侧阻力峰值开始由桩顶附近下移，“桩侧土塑性段”以上桩侧阻力发生应力重分布，即侧阻力软化现象。该阶段增加的荷载继续向下传递，并由“桩侧土塑性段”以下桩侧土体侧摩阻力逐渐发挥来承担。在某一级荷载点或其附近，桩端阻力仍然为零，当荷载继续增大，大于这个桩端荷载零点，桩端端阻开始发挥作用，从此时起，所施加的荷载就由桩侧阻力和端阻力共同分担（也有这种可能，即当桩长径比较大时，桩身强度较低，桩身发生了破坏桩端也不承受荷载，但工程实践很少发生这种情况）。第三，当荷载继续增加，桩端阻力及侧阻力亦在增加，若此时刻所施加的荷载不再增加，整个设计估算的荷载由桩侧阻力和端阻力共同承担，此时桩身下半部分侧阻力及端阻力均未达到特征值。工程实践中，大多数试桩的结果属于这种情况。第四，若荷载继续施加，桩端阻力及侧阻力继续发挥，“桩侧土塑性段”继续下移，此时会发生两种情况：一种是桩端阻力先达到极限，单桩发生刺入变形或群桩出现梨型破坏，桩土相对位移较大，桩侧阻力从而亦发挥到极限，基桩或群桩发生破坏。这种情况一般发生在桩端持力层强度较低、清底不彻底或桩端后注浆效果不理想状态；另一种情况是桩侧阻力先发挥到极限，应力重分布后，继续增加的荷载由端阻力承担，直至端阻力至极限值而导致基桩或群桩失效。这种情况一般发生在桩端持力层强度较高、清底彻底、桩端后注浆效果较好的状态。为了既能满足工程应用确定基桩的承载力，又能对基桩的承载性能进行一定的研究，绝大多数基桩的载荷试验都未加载至破坏，极少数工程或研究[20~22]进行了破坏试验。因此，对于基桩上述极限状态承载变形性能及破坏模式分析，有待破坏试验进一步验证。图1 基桩承载力估算分段示意1.2大直径长桩单桩承载力估算的类比法计算模型基于上述侧、端阻力发挥过程分析，由于一般超高层基桩载荷试验均未加载至基桩发生破坏就满足了设计对承载力要求，本文提出了大直径长桩单桩承载力估算的类比法。所谓“类比法”即根据同一地区或同一场区附近地层分布情况、已有试桩资料、基桩拟承担的载荷及其它设计条件，结合基桩侧阻力沿桩身分布变化规律，分段（图1）估算基桩的极限承载力。基桩极限承载力具计算公式如下：2．超长桩单桩变形计算的分区法2.1超长桩变形分析国内工程应用或研究表明：在基桩整个载荷试验过程中，长基桩侧阻力的发挥主要依靠桩身相对土层的弹性压缩变形或塑性、弹性压缩变形来产生。一般为基桩上段发生较大的弹性变形或塑性+弹性变形，下段发生弹性变形且量值较小甚或无变形（量级较小，仪器测不出），这也是实测基桩下段侧阻力较小或端阻力未能充分发挥的原因。对承受荷载水平较高的基桩，桩顶以下一定范围内钢筋混凝土发生了塑性变形[8]，若整个基桩假定仅发生弹性变形进行相关变形计算，计算结果与实际情况发生变形量相比就会偏小。当基桩桩长较长，下段桩身轴力一般较小（大大小于桩顶附加荷载），若基桩变形计算时桩身荷载取桩顶的附加荷载，计算结果比实际基桩发生的变形量相比就会偏大。规范[2]方法在工程设计实际应用时，基于中、短桩试验成果，考虑这一偏大偏小的效应相互抵消了一部分变形，并根据不同长径比选取相应的桩身压缩系数后会使得计算“总结果”趋于实际值，但并不是长桩真实的变形反映。2.2 超长桩变形计算的分区法为了使基桩桩身压缩变形（ ）更符合工程实际，基桩变形应考虑两个方面的影响：一是通过试桩，判断使用荷载下基桩上段部分是否发生了塑性变形及发生塑性变形的深度；二是要根据基桩载荷试验实测基桩轴力分布情况，采用不同的荷载进行计算。因此，提出长基桩桩身变形估算的“分区法”计算模型。所谓“分区法”即根据拟建工程场地或附近已有的试桩资料，综合分析长基桩变形沿桩身分布变化规律，分区段（图2）估算基桩的压缩变形量。即桩身压缩变形 = （桩身塑性变形区段）+ （桩身弹性变形区段）+ （ 倍附加荷载弹性变形区段）。 值及各计算段深度均可以根据试桩实测结果综合分析确定。实际工程中桩顶荷载一般仅达到载荷试验最大值或极限值的一半，桩身塑性变形区段很小或可忽略不计，可近似按弹性变形区段进行计算。由于基桩下段轴力分布一般趋于三角形或梯形分布（图2），基桩变形为弹性变形，因此 值可取三角形或梯形中线值予以近似。由北京CCTV基桩载荷试验成果[2]可以看出，桩长分别为52m和33m左右同桩径（1.20m）相同桩顶荷载（约33000KN）作用下，桩长52m实测桩顶沉降为18~22mm，桩长33m实测桩顶沉降为15~21mm，两者总变形量非常接近，可以看出桩长52m基桩在桩身33~52m部分变形量非常小，原因是因为该部分桩长范围内桩身轴力很小，33m左右桩长足以消化掉载荷试验所加的最大荷载。这也是超高层建筑基桩设计时应按变形控制设计的最好佐证。因此，估算超高层建筑单桩变形时采用根据载荷试验实测的桩身轴力分布分区计算较为接近实际状态，这对较为准确估算超高层建筑核心筒外框架柱下疏桩基础沉降具有较强的实际意义。图2 基桩变形估算分区示意3．超长桩群桩承载变形特性3.1超长桩群桩承载特性分析众所周知，群桩与单桩的承载变形性能差异非常显著。基于现场测试的群桩基础相关承载变形性能研究试验极少，文献[18]为了更能充分的研究中长桩群桩侧阻力、桩端阻力随荷载水平、位移变化的分布特点和发挥性状进行了群桩基础的现场试验，并讨论了北京地区群桩基础中桩土承台相互作用产生的各种“削弱”和“增强”作用性状和作用机理，并由此归纳总结了北京地区群桩基础侧阻力、端阻力的分布特点和模式，为群桩基础应力分布计算所需的参数提供了实测数据，对长桩群桩基础研究起到参考和借鉴作用。长桩与长群桩基础的承载变形差异亟待研究。超高层建筑长桩或超长桩群桩受到基础结构刚度、长桩承载变形性能、深部地层及施工工艺等方面因素的影响更是如此。超高层建筑群桩基础通过基础结构（承台）的约束形成一个有机整体的受力体系，将上部结构传递到桩顶上的竖向荷载通过桩侧阻力和桩端阻力来传递给桩侧、桩端土体，同时基础及上部结构、桩侧土体、桩身及桩端以下土体发生变形协调后形成一复杂的平衡体系，这一平衡过程即“上部结构-桩-土共同作用”。超高层建筑尤其是核心筒位置，单桩承担的荷载较高，一般设计桩距S≤6D（桩径），采用后压浆辅助措施，剪力墙及基础结构刚度很强，群桩效应较为明显，群桩基础的沉降及破坏模式主要为整体沉降、整体破坏。随着基础结构、上部结构、附属结构施工进行及使用阶段荷载各种荷载的逐级施加，超高层建筑结构桩基受力变形规律也在发生变化，最后形成一有机协调的平衡体系。下面参考既有中、短桩群桩的研究或分析，结合超高层建筑施工及运营阶段上部结构荷载的施加过程，对超高层建筑核心筒下长群桩基础承载变形机理作如下分析和探讨。首先，基槽开挖卸荷，基底土层发生一定的回弹变形。随着基础等上部结构荷载增加，荷载较小时（假设结构施工到正负零时），桩体承担的荷载（包括桩体自重）主要由土体提供的侧摩阻力承担，此时桩端阻力近为零。这个阶段，基桩发生较小的弹性压缩变形，基础底板发生相应的下沉使得地基土层分担基础荷载发生了相应的压缩变形。由于地基土层的分担荷载结果发生了变形，与单桩同等位移条件下，桩土相对位移减小，桩侧土层侧阻力发挥相对单桩状态显然也偏小。桩顶处由于基础结构的约束，使得侧阻力的发挥受到了一定程度的影响，但是基础结构下一定范围内由于桩土刚度差异较大，桩土位移差迅速变大，且基桩桩间土分担上部结构的荷载使得土中应力增大，即增大了桩侧法向应力，此两方面综合因素使得基桩侧阻力发挥得以加强，但总体上小于单桩状态侧阻力发挥。其次，随着施工进展，荷载逐渐增大（假设上部结构施工到顶），基底一定范围内的桩、土继续发生各自的变形，群桩中、下段侧阻力逐渐发挥，桩端端阻力开始发挥（或之前就开始发挥），桩端以下土体发生变形。这个阶段，桩土承担的荷载进一步增大，桩、土变形及其相对位移也进一步增大，各土层侧阻力进一步发挥。由于基础对桩侧土的约束作用，桩土相对位移一般达不到土层极限侧阻力发挥所需的相对位移值，因此，群桩实体基础内一般不会发生“桩侧土塑性区”。由于核心筒部位荷载相对其周边柱或墙的荷载较大，由基础、基桩与土体组成的实体基础产生压缩变形和桩端土体的变形迭加后与其周围土体的相对变形较实体基础桩间土与基桩相对变形要大的多，因此，基桩桩顶以下一定范围内实体基础周边侧摩阻力发挥比桩间土侧摩阻力发挥要大。根据北京CBD某超高层工程实测基础沉降结果和单桩载荷试验结果对比分析，实体基础上段土体侧阻力可能达到极限值，群桩实体基础外侧周围土体可能会发生“桩侧土塑性区”。与单桩载荷试验一样，若群桩基桩桩顶荷载达到单桩载荷试验同等荷载值时，基础底板下一定范围内群桩桩体同样会发生塑性变形，而不是仅是假定的弹性变形，但实际工程群桩桩顶荷载一般达不到单桩载荷试验时的最大荷载。第三，当荷载继续增加（各种附加荷载、人群荷载均已施加等使用阶段，对应单桩载荷试验确定基桩特征荷载阶段），实体桩基础中、下段桩间土层及实体基础外侧摩阻力继续发挥，桩端阻力继续增加。此阶段群桩实体基础承载变形与上一阶段类似，仅是在各项承载和变形发挥方面进一步深入，由于荷载增加及地基土层固结作用，各类承载及变形继续加大，逐渐形成一有机平衡系统。

管桩的应用和研究现状分析论文

摘要： 管桩作为一种新桩型以其施工方便、承载力高、质量可靠、较为经济等优点越来越得到广泛的应用。本文根据管桩的承载力特性和受力状况，分析了影响管桩承载力的因素以及提高管桩承载力的方法，并基于对施工中常见问题的探讨，提出有效的防治措施。

关键词： 管桩；承载力；施工；质量控制

1 前言

管桩作为一种地基处理及桩基础形式从上个世纪初产生到现在已经得到了很大的发展，在各种建筑基础中得到广泛地应用，并发挥着巨大的作用。从国外管桩的发展来看，从1920年澳大利亚发明了离心法制作混凝土制品、1925年日本引进这种技术用于钢筋混凝土管桩，在1962年开发预应力混凝土管桩(PC管桩)，到现在已有八九十年的历史，目前管桩已朝着全面取代传统实心桩方向发展。我国是1944年开始生产混凝土离心(RC)管桩，到SO年代末期研究成功预应力抽筋管桩，即采用后张法对桩身混凝土施加预应力。近15年，我国生产的预应力混凝土管桩无论从产品性能和产量上都达到了世界前列，呈现出布局面广，产品品种、规格齐全，生产技术成熟，配套应用技术日趋完善等特点。据资料反映，2004年福建省实际利用预制高强混凝土管桩就达2500万米。为了更合理利用管桩这一技术、有效地推广使用管桩，对管桩进行研究是极为必要的。

管桩的种类分为：钢管桩、预制混凝土管桩及钢管混凝土管桩。钢管桩及钢管混凝土管桩具有高强度、抗冲击疲劳性能好、贯入能力强、便于割接、质量可靠、运输方便、沉桩速度快及挤土影响小等优点，但造价高，约为预应力混凝土管桩的3－10倍。因此，一般只在必须穿越砂层或其它桩型无法施工和质量难以保证、或工期紧迫等情况下使用，或者是一些重要的特种工程的基础上，如海上钻井平台，港口平台等工程中使用。预制混凝土管桩之所以得到迅速发展和广泛的应用，主要是由于具有以下优点：

(a)施工工期短，施工方便、不受季节限制，工业化生产：

(b)对施工场地无污染，若采用静压式施工更无噪音，符合绿色环保施工要求；

(c)经济效益可观，同样的地基处理效果(竖向承载力及水平承载力)所使用的混凝土比实心桩节省30％－60％且抗腐蚀能力强，工作性能同钢管桩基本相似。

(d)对持力层起伏变化较大的地质条件适应性强，一般情况下，软土、粘性土、粉土、砂土及全风化岩体等地层条件均可采用。因此像高层建筑、码头工程、桥梁工程、高速公路、铁道工程等除必须采用钢管桩的特殊基础外，在工程中钢管桩已大部分被预制混凝土管桩所代替。现在我国预制混凝土管桩使用量已经相当可观。

2 管桩的承载特性及承载力分析

2．1 管桩的承载特性

管桩的底桩端部的桩尖(靴)形式主要有十字型、圆锥型和开口型。前两种属于封口型。采用封口型桩尖的管桩其承载力主要由桩周的侧摩阻力及桩端的端阻力组成；采用开口型桩靴的管桩则在沉桩过程中桩身下部1/3－1/2桩长的内腔被土体充塞，挤土效应较弱(与沉管桩、静压实心混凝土桩比)，对周围建筑物及环境影响小，具有较高的环保性能。但是内腔土塞却为管桩提供了内侧摩阻力，使得管桩的承载力的组成变得更为复杂。影响管桩承载特性的因素很多，比如桩侧土性、桩端土性、桩径、开口管桩的壁厚、人土深度、施工顺序等。预制混凝土管桩通常只具备开口桩的功效。

2．2 管桩的受力分析

2．2．1 管桩的竖向承载性状和单桩极限承载力 确定管桩竖向承载力的方法很多，最可靠的方法是静力载荷试验法，目前比较常用的公式有两类：一是以土的物理力学指标和大量的试桩资料为依据，经统计分析建立桩侧和桩端阻力与土类指标之间的关系；另一类是以土的力学性能指标如土的标准贯入击数为依据，我国、欧洲及美国API－RP2A的地基基础规范均采用第一类公式。其表达式为

由于各地地质条件不同，地质结构比较复杂，桩的类型又多，沉桩工艺也多种多样，很难用单一形式的公式来反映工程实际。

从文献进行的破坏荷载试验得知，当桩顶竖向受压时，桩身上部首先产生垂直应力和弹性变形，并向桩身下部传递，自上而下逐步建立摩阻力，桩身处于弹性压缩阶段。当荷载较小时，变形量较小，桩基基本没有发生位移，桩端阻力为零。随荷载增加，当垂直应力传递到桩端时，桩端土逐步压缩，桩土相对变形加大，桩侧摩阻力进～步发挥。在加荷载最后阶段，随着桩端阻力的不断增加，桩顶部位侧阻力首先达到极限(摩阻力趋于定值)，并向下逐步扩大极限阻力的'分布范围，在此过程中相对于荷载增量，作为抗力的摩阻力增量所占比例愈来愈小，而桩端阻力增量所占的比例则愈来愈大。最终导致桩端土出现塑性区并迅速扩展。桩因急剧下沉而失效，桩端土的刺入破坏先于桩身强度破坏。此时桩所承受的荷载就是桩的极限承载力。

2．2．2 管桩的水平承载性状和单桩极限承载力

随着我国工程技术的迅速发展，大陆架浅海石油的勘探和开发技术的进步以及陆上高层建筑的发展，使得这些管桩不仅要承受巨大的竖向载荷，还要承受巨大的水平载荷。而桩在侧向载荷作用分析是工程中非常重要但却尚未圆满解决的问题。文献采用卧式千斤顶施加水平力试验来测定单桩水平载荷，施加的水平荷载分级一般取预估水平极限荷载的1/10－1/15，每级荷载施加－后，恒载4min测桩的水平位移值，然后卸载至零，停2min测出桩的残余水平位移值，至此完成一个加卸载循环，如此循环5次便完成一级荷载的试验观测。多级加荷后，出现下列情况之一时可停止试验：1)桩身折断；2)水平位移超过40mm或达到设计要求的水平位移允许值。当桩身应力达到极限强度时的桩顶水平力使桩顶水平位移超过20－30mm，或桩侧土体破坏的前一级水平荷载，即是单桩水平极限承载力标准值。

2．2．3 影响管桩承载力的因素

2．2．3．1 偏斜

偏斜桩是指随着桩周土的水平运动，桩与土之间产生的水平压力导致桩身产生水平挠曲和弯矩，致使桩偏斜的被动桩。预应力管桩偏斜后，其极限承载力要低于铅直桩的极限承载力。偏斜预应力管桩的承载力减少程度不仅与其偏斜的程度有关，且与其所处的土层性质、入土桩长、桩与承台布置等均有一定的关系。

当遇到超过偏斜限量值的桩时，无论其是否发生裂缝，均应进行纠偏扶正处理，将其倾斜度控制在允许的范围内。较浅的(一般2－3m)可以将桩倾斜反向土方挖除后扶正；较深的可以用钻孔取土、高压水冲取土等方式将桩倾斜反向一侧土取出后扶正。然后对纠偏扶正的桩进行检测，看其是否在纠偏施工中发生异常情况，如无异常可进行下步施工。

2．2．3．2 裂缝

浅部裂缝——一般裂缝位置多发生在深度4－6m，也有的在3m以内，出现这种 情况多数是桩裂缝部位的下部有相对比较坚硬的土层。深部裂缝一裂缝位置发生在8－10m，出现此种情况多是地基土上部软土层较厚。裂缝的存在势必影响到桩基竖向永久性受荷特性，为确保桩基工程的安全使用，需对桩基进行加固处理。如接桩、补桩，一定情况下还需经计算确定。

2．2．3．3 偏心载

竖向荷载的偏心是预应力混凝土管桩产生弯曲荷载的重要原因，荷载的偏心也势必影响桩的竖向承载力。预应力混凝土管桩基础常采用柱下多桩承台，严格地讲，承台下大多数桩都处于偏心承载状态，对于偏心承载桩如何对桩的承载能力做出正确的评估，桩在正常使用极限状态下所能承受的偏心距临界值是多少，竖向荷载偏心距与桩的承载能力有何关系，这是预应力混凝土管桩基础设计要特别考虑的问题。

文献根据材料力学原理和现行钢筋混凝土结构设计规范的规定，提出预应力混凝土管桩在偏心荷载(或在桩顶水平位移)作用下内力与位移的计算方法，包括纯弯状态下桩身抗裂弯矩临界值；在轴心力和弯矩共同作用下桩身抗裂弯矩的极限值；桩顶允许承载力与竖向力偏心距(或桩顶水平位移)之间的相互关系式等。

3 管桩设计施工中的问题及质量控制

3．1 挤土效应

在沉桩过程中，土体向四周排挤，使周围的土受到严重的扰动，主要表现为径向位移，桩尖和桩周一定范围内的土体受到不排水剪切以及很大的水平挤压，产生较大的剪切变形，形成具有很高孔隙水压力的扰动重塑区，降低了土的不排水抗剪强度，促使桩周邻近土体会因不排水剪切而破坏，由于群桩施工中的迭加作用，会使已打入桩和邻近管线产生较大侧向位移和上浮。桩群越密越大，土的位移也越大。

施工遇到挤土效应采取的防治措施是：

①合理安排沉桩顺序、控制每日打桩的数量，减少孔隙水压力的迭加：

②采用先开挖基坑后沉桩的施工工序，可减少地基浅层软土的侧向位移和隆起，有利于降低沉桩所引起的超静孔隙水压力，从而减少地基深层土体变位。

③在场地设置袋装砂井或塑料排水板，创造排水条件以降低孔隙水压力。

④预钻孔辅助沉桩。

3．2 浮桩

浮桩现象是静压管桩挤土效应的一种表现形式。该问题表现得很隐蔽，并且往往是等到压桩工程完工后做静载检测时才发现，而此时桩机可能已退场。此时再来处理就非常被动。比较好的处理措施是：提前选取有代表性的桩进行测量监控，在桩施工结束后应立即用水准仪测量记录其桩顶标高，并在整个施工过程中定期复测，通过比较来检查桩身是否有上浮现象。如果发现有上浮现象，则需采取前面提过的控制压桩速率、重新调整压桩路线或钻孔取土等措施，减少挤土效应进而控制桩身上浮现象。如果采取上述措施后仍不能解决桩身上浮现象，则可采用复压的补救方法进行处理。

3．3 沉桩达不到设计要求

沉桩达不到设计的最终控制要求主要原因是：

①勘探点不够或勘探资料粗糙，对工程地质情况不明，尤其是对持力层起伏标高不明，导致设计考虑持力层或选择桩长有误。

②设计持力层选择不当，预应力管桩持力层宜选择强风化层，以达到较高承载力。但当强风化层埋深较深时，考虑到桩长限制，不得已选择全风化层作持力层时，承载力将受较大影响，特别是全风化层有遇水易软化特点，地下水可能通过桩管内从桩尖渗入，大大降低桩端承载力。

③设计对单桩承载力预估不准，导致实际桩长与压桩力不匹配。

④桩身断裂致使不能继续施压。

防治措施为首先详细探明工程地址地质情况，必要时应作补勘，正确选择持力层或标高；施工采用合适吨位桩机；根据工程地质条件，合理选择桩的施工方法及打桩顺序，避免断桩，确保桩身质量。科学设计，通过试桩确定合理终压标准。

3．4 断桩

断桩是预制混凝土管桩施工中常常遇到的问题，其产生的主要原因主要有：

①使用了厂家生产的未经检验的不合格的桩；

②桩尖碰到地下障碍物管桩被蹩断：

③管桩施工中垂直度没有控制好；

④管桩由软弱土层突然进入硬土层，桩机压力迅速升高，桩身受到瞬间冲击力而引起；

⑤基坑施工中，由于软土推挤隆起，基坑壁侧向移动造成断桩。

施工中若发现有断桩，就要采取补强加固方案处理。对预应力管桩浅层断桩可采用接桩。对深层断桩的接桩(包括部分错位桩纠偏后接头)要抽干桩内积水，确认桩的倾斜在允许范围内，放人钢筋笼，钢筋笼应伸到断桩下3m，用高等级混凝土灌注。接桩后要进行承载力检测。当断桩处错位，无法复原时，应重新补桩。对工程事故应分析问题的原因、补桩的可能性和对已施工桩的影响，考虑其它可利用条件以及经济和工期等要求。

4 结语

管桩作为一种新桩型以其桩身质量可靠、承载力高、施工速度快、现场整洁、较为经济等优点越来越得到广泛的应用。但由于管桩的应用时间不长，在研究和应用等方面都还存在着不少亟待解决的问题。而工程实践的发展已远远超过理论研究水平，使得管桩的应用受到严重制约。本文总结了管桩的承载力特性和受力分析、影响管桩承载力的因素以及提高管桩承载力的方法、施工中常见问题以及防治措施。但文中所涉及到的诸多问题目前都还没有得到圆满的解决，因此还需要通过大量的科学研究和工程实践来做进一步探讨。