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武汉.2000.1014岩石损伤力学模型及其本构方程.岩石力学与工程学报,2001,20(560~56215华安增.节理岩体损伤变量确定的分形方法.岩土力学,1998,19(45~4816岩石塑性损伤及其本构表示.地质科学,1995,30(63~7017考虑裂隙闭合和摩擦效应的节理岩
4-3弹性本构方程、弹性应变能函数（续16）若将式(4-31)中各弹性系数代人式(4-23)，即可得各向体的应变比能为：xyyz（4—34）弹塑性力学4-3弹性本构方程、弹性应变能函数（续17）当泊松比υ=0.5时，为什么表示材料不可压缩性，即体积不变。
另一种形式的本构方程，由于论文中不太常用，所以不在给出参数矩阵的表达形式。下文也只给出第一种本构方程中参数的赋值方式。大部分已公布的压电材料参数的顺序都遵从IEEE标准(x,y,z,yz,xz,zy)，而ansys得输入数据是遵循IRE标准(x,y,z,xy,yz,xz)，因此需要...
杨黎明还进一步在博士论文“热塑性塑料及其短纤维增强材料在高速变形下的非线性粘弹性能的研究”中[151，通过微力学理论分析与实验研究相结合的途径，提出可由高聚物基体和增强纤维的本构特性求出复合材料的ZWT型非线性粘弹性本构方程。
岩土类材料的弹塑性力学模型及本构方程摘要：本文主要结合岩土类材料的特性，开展研究其在受力变形过程中的弹性及塑性变形的特点，描述简化的力学模型特征及对应的适用条件，同时在分析研究其弹塑性力学模型的基础上，探究了关于岩土类介质材料的各种本构模型，如M-C、D-P、Cam、D…
【摘要】：从张量函数出发,推导出不可压非线性各向超弹性材料本构方程。应力张量作为单个应变张量的张量值函数,用张量不变量,标量不变量表示。证明了方程是完备的,不可约的,满足张量函数表示定理。将Treloar的实验数据与本文推导的方程拟合,结果令人满意。
武汉.2000.1014岩石损伤力学模型及其本构方程.岩石力学与工程学报,2001,20(560~56215华安增.节理岩体损伤变量确定的分形方法.岩土力学,1998,19(45~4816岩石塑性损伤及其本构表示.地质科学,1995,30(63~7017考虑裂隙闭合和摩擦效应的节理岩
4-3弹性本构方程、弹性应变能函数（续16）若将式(4-31)中各弹性系数代人式(4-23)，即可得各向体的应变比能为：xyyz（4—34）弹塑性力学4-3弹性本构方程、弹性应变能函数（续17）当泊松比υ=0.5时，为什么表示材料不可压缩性，即体积不变。
另一种形式的本构方程，由于论文中不太常用，所以不在给出参数矩阵的表达形式。下文也只给出第一种本构方程中参数的赋值方式。大部分已公布的压电材料参数的顺序都遵从IEEE标准(x,y,z,yz,xz,zy)，而ansys得输入数据是遵循IRE标准(x,y,z,xy,yz,xz)，因此需要...
杨黎明还进一步在博士论文“热塑性塑料及其短纤维增强材料在高速变形下的非线性粘弹性能的研究”中[151，通过微力学理论分析与实验研究相结合的途径，提出可由高聚物基体和增强纤维的本构特性求出复合材料的ZWT型非线性粘弹性本构方程。
岩土类材料的弹塑性力学模型及本构方程摘要：本文主要结合岩土类材料的特性，开展研究其在受力变形过程中的弹性及塑性变形的特点，描述简化的力学模型特征及对应的适用条件，同时在分析研究其弹塑性力学模型的基础上，探究了关于岩土类介质材料的各种本构模型，如M-C、D-P、Cam、D…
【摘要】：从张量函数出发,推导出不可压非线性各向超弹性材料本构方程。应力张量作为单个应变张量的张量值函数,用张量不变量,标量不变量表示。证明了方程是完备的,不可约的,满足张量函数表示定理。将Treloar的实验数据与本文推导的方程拟合,结果令人满意。
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