计算
管网水力平差计算
在特定供水条件下根据连续性方程和能量方程，求解管网中管段流量、节点压力、泵站流量和扬程，使管理及决策人员了解管网对供水需求的符合程度，检验管网设计和运行质量，为泵站设计和运行、管网运行与扩建提供依据。
管网水力状态实时模拟计算
由于用户用水量的变化，管网供水量和供水压力是随时间变化的。实时模拟的目的是监测管网在一个时段内运行状态的总体效益和费用，为管网用户调度提供决策依据，评价管网总体运行效果。实时模拟的基本方法是将分时段变化的用水量作为拟动态数据，对不同时段（3天，72小时）的运行状态进行平差计算，最后对总模拟时期的计算结果进行汇总、评价和决策。除此之外，还可以进行管网系统的工况校核及可靠性分析。
管网运行优化调度计算
在不同时段的供水需求条件下，通过泵站供水量变化求解二级泵站供水量，对各泵站中的水泵进行优化运行组合，调整各水厂的出水量和出水压力，帮助制定更为科学合理的调度计划和调度方案，改善管网中水流状况，降低爆管的概率，达到常年供水动力费用最小化，提高供水服务水平。
管网优化设计计算
在建立经济模型和优化计算数学模型，提出多个约束条件后，通过一定的数学算法，得出经济合理的管径及水泵扬程。目的主要是为了进行新建或扩建管网的规划设计和初步设计，使其达到在投资（管径）及常年运行费用（水泵扬程）最小的情况下，满足用户对水量和水压的要求。
用水量预测
是根据过去用户用水量的历史数据进行相关分析后找出各个用户区域最主要用水相关的参数和时变特性，建立模型，在此基础上做出用户用水量的短期、中期和长期预测，从而编制出用户日、月和年的用水计划。
扩展资料：
表达方式
水力计算成果表达:主要有三种形式，一种是绘制CAD工程图，包括给水管网平差结果图和等水压线图。它是在保证计算结果接近实际情况的前提下，对管线进行简化的图形，图中对节点、管段、泵站等的计算结果进行详细标注。
第二种是图形显示功能，根据数据库绘制实时曲线图和历史趋势线图，如各时段管段流量曲线图、各时段节点水量需求曲线图等。
第三种表达形式是以统计报表形式显示各管段、节点、泵站等的历史和当前数据。水力计算结果均可由打印机输出。
参考资料来源：百度百科-水力计算
小型水库溢洪道设计中存在的问题及对策工学论文
摘要以工程实例为分析资料,总结小型水库溢洪道设计中出现的问题,并提出有效的处理措施,以为水库安全提供参考。
关键词小型水库;溢洪道设计;存在的问题;对策
溢洪道在我国水利工程建设中是最为常见的建筑,在工程项目中能够发挥出排除水库存超蓄洪水的作用,使得水库在汛期泄洪期间处于安全状态。从完整的工程状况看,溢洪道设计的好坏能够直接影响水库的安全状况。
1调研概况
某市现有水库188座,其中32座小(一)型水库,156座小(二)型水库。在勘察水库时对各个水库出现的安全问题进行详细地检查分析,总结小型水库存在的问题及修整的方法。研究调查的结果显示,该市的水库中共存在45座病库和37座险库。面对存在的诸多问题,应给予足够的重视,对导致问题的原因进行分析,并拟定有效的处理措施。否则,不但建筑工程发挥不了应有的作用,还会引起诸多的安全事故。技术人员在检查水库运用状况时,对溢洪道的安全问题进行详细的调研,以保证其使用的安全性。
2小型水库溢洪道设计出现的问题
2.1溢洪道进出口段与坝身距离短
检查中发现有较多的小型水利工程的溢洪道进出口段与坝身的间隔距离存在一定的问题[1],主要是间隔过短,坝肩和溢洪道只有单薄的山脊互相隔离。当进口段没有使用相应的保护措施时尤其是护砌措施,泄洪后则会引起冲刷,给坝肩的安全造成巨大的伤害[2]。
2.2溢洪道设计尺寸较小
在设计小型水库时常常要考虑到工程的资金消耗,而又必须要使得设计达到建筑工程的标准,在资金和标准的双重压力下,很多设计师常常会将设计尺寸进行改动,缩短尺寸大小,随之引起参考的洪峰与洪量等洪水数据发生异常变化[3]。这些造成溢洪道设计的尺寸也相应减小,在建筑的岩体出现风化坍落后,发生泄洪渠淤积的概率则大大增加,让水库泄流难以正常进行。
2.3溢洪道平面弯道半径大小不稳定
平面弯道半径对溢洪道在设计而言,是一个隐藏的不稳定因素,随着时间的变化,收缩忽小忽大,对于泄流的完成起阻碍作用。在遇到溢洪道陡坡段布置发生异常后会被弯道流态、流势等因素干扰而出现变动,最终带来的结果是出现两岸的水面差,造成凹岸的水面壅高,很容易造成下游衔接的平直段内出现折冲水流,大大削弱泄流的能力。
2.4水力设计方法不合理
设计者在溢洪道的设计过程中没有从专业的角度出发,研制出科学的设计方案,这就让设计结果与方案难以达到实际工程的需要,水力设计方式不合理会给工程项目造成很大的阻碍。
2.5溢洪道陡坡比降过陡
陡坡比降过大对于溢洪道设计是极为重要的问题。部分溢洪道被设置在非岩性的山坡之上,其底部难以采取科学的反滤衬砌,一旦渗水后很容易出现滑坡现象,这会大大降低建筑结构的稳定性。
3处理小型水库溢洪道设计问题的有效措施
3.1在溢洪道设计中合理地调整布局
在设计小型水库的溢洪道工程过程中,应该坚持实事求是的原则,充分考虑到工程所在地的地形、地貌、环境等相关因素。从而对整个工程布局进行适当的调整,以保证设计结果达到标准要求。
3.1.1控制段。设计时需将泄流维持在均衡状态,让进口水流垂直于控制段的建筑物,并根据具体的情况与泄流要求,对宽顶堰或断面堰合理安排,而堰的宽度大小需参照允许单宽流量进行调整。
3.1.2引流段。为使得引流能够顺利进行,通常设计时将其作为喇叭口是最佳效果,并尽可能的控制住损失大小,保持长度在有效状态。
3.1.3消能工。选择多级跃水或溢洪道末端跃流时需保持泄流方向远离坝脚距离≥100~150 m。对非岩基而言,最为普遍的.方法是进行地段处理,并把消力池安置在末端处。对泄流量很小的情况,应该利用消力坎的方式进行。遇到远驱式水跃后要从多个角度避免出现冲刷现象,这就需要采取差动式消力坎的方案[4]。在岩基上,当溢洪道的尾端存在较陡的边坎,通常使用挑射消能是最有效的方法。
3.1.4泄流段。泄流段常采取直线布置方法,这就在避免弯道与设置扭坡中发挥了重要的作用。在设计纵断面过程中必须以现实的地质为基础,对缓坡、陡坡或多级跃水等情况做出科学的选择。
3.2各结构的计算
3.2.1消力池底板厚度满足抗浮标准。因为底板周围的边界存在约束作用,使得滑动现象较为普遍,这就需要采取有效的措施进行抗浮。抗浮力的方式主要是对底板的浮重、水重进行计算,控制抗浮安全系数≥1.3~1.5,则为安全。
3.2.2陡坡护砌厚度满足滑动安全标准。抗滑的安全系数在≥1.3~1.5范围,则为安全。
3.2.3挑流鼻坎的尺寸满足各种稳定需要。在计算时需要结合力学方法进行,抗滑安全系数为≥1.3~1.5,抗倾安全系数≥1.5。并对形成的合力进行计算,保持最大和最小应力比值在≤3~5之间,以防止出现沉陷[5]。
4结语
总而言之,针对小型水库溢洪道设计中存在的问题采取有效地处理措施是必不可少的工作,这不仅使水利工程使用功能得到有效发挥,在拟定处理方案时应该对地质构造、水文资料做好处理,这样才能保证工程的功能得到发挥。
5参考文献
[1] 王亚东.勃利县九龙水库溢洪道数值模拟试验分析[J].黑龙江水专学报,2007(4):89.
[2] 夏连富,江新春.小型水库溢洪道基础抗冻措施[J].水利科技与经济,2008(6):493.
[3] 陈芳.水库溢洪道设计计算的探讨[J].水利科技与经济,2009(7):568-569.
[4] 马丹.水库溢洪道除险加固工程设计思路[J].水利科技与经济,2010(2):157-158.
[5] 郝成东.增城市山角水库溢洪道水力计算[J].黑龙江水利科技,2010(2):77-78.
建筑给水排水设计流量和管道水力计算要求太多了，以下是建筑评职论文发表九品论文网找的资料：
建筑物的给水引入管的设计流量，应符合下列要求：
1 当建筑物内的生活用水全部由室外管网直接供水时，应取建筑物内的生活用水设计秒流量;
2
当建筑物内的生活用水全部自行加压供给时，引入管的设计流量应为贮水调节池的设计补水量。设计补水量不宜大于建筑物最高日最大时用水量，且不得小于建筑物最高日平均时用水量;
3
当建筑物内的生活用水既有室外管网直接供水、又有自行加压供水时，应按本条第1、2款计算设计流量后，将两者叠加作为引入管的设计流量。(一种安全的计算程序)
3.6.4 住宅建筑的生活给水管道的设计秒流量，应按下列步骤和方法计算：
1 根据住宅配置的卫生器具给水当量、使用人数、用水定额、使用时数及小时变化系数,
可按式(3.6.4-1)计算出最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率(概率算法，服务系统的不确定性，修订最多)
(3.6.4-1)
式中： uo——生活给水管道的最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率(%);
qo——最高用水日的用水定额，按本规范表3.1.9取用;
m——每户用水人数;
Kh——小时变化系数, 按本规范表3.1.9取用;
Ng——每户设置的卫生器具给水当量数;
T——用水时数(h);
0.2——一个卫生器具给水当量的额定流量(L/s)。
表3.6.5 根据建筑物用途而定的系数值(α值)
建筑物名称 α值
幼儿园、托儿所、养老院 1.2
门诊部、诊疗所 1.4
办公楼、商场 1.5
图书馆 1.6
书店 1.7
学校 1.8
医院、疗养院、休养所 2.0
酒店式公寓 2.2
宿舍(I、II类)、旅馆、招待所、宾馆 2.5
客运站、航站楼、会展中心、公共厕所 3.0
2 根据计算管段上的卫生器具给水当量总数，可按式(3.6.4-2)计算得
(3.6.4-2)
出该管段的卫生器具给水当量的同时出流概率：
式中： u ——计算管段的卫生器具给水当量同时出流概率(%);
αc ——对应于不同uo的系数, 查本规范附录C中表C;
Ng——计算管段的卫生器具给水当量总数。
3 根据计算管段上的卫生器具给水当量同时出流概率，可按式(3.6.4-3)计算该管段的设计秒流量：
qg=0.2•U•Ng (3.6.4-3)
式中： qg——计算管段的设计秒流量(L/s)。
注: 1 为了计算快速、方便，在计算出uo后, 即可根据计算管段的Ng值从附录E的计算表中直接查得给水设计秒流量qg。该表可用内插法;
2 当计算管段的卫生器具给水当量总数超过表E中的最大值时，其设计流量应取最大时用水量。
(3.6.4-4)
4
给水干管有两条或两条以上具有不同最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率的给水支管时，该管段的最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率应按式(3.6.4.-4)计算：
式中： uo ——给水干管的卫生器具给水当量平均出流概率;
uoi———支管的最大用水时卫生器具给水当量平均出流概率;
Ngi——相应支管的卫生器具给水当量总数。
3.6.5
宿舍(I、II类)、旅馆、宾馆、酒店式公寓、医院、疗养院、幼儿园、养老院、办公楼、商场、图书馆、书店、客运站、航站楼、会展中心、中小学教学楼、公共厕所等建筑的生活给水设计秒流量，
应按下式计算(建筑的归类)
(3.6.5)
式中： qg ——计算管段的给水设计秒流量(L/s);
Ng ——计算管段的卫生器具给水当量总数;
α——根据建筑物用途而定的系数，应按表3.6.5采用。
注: 1 如计算值小于该管段上一个最大卫生器具给水额定流量时，应采用一个最大的卫生器具给水额定流量作为设计秒流量;
2 如计算值大于该管段上按卫生器具给水额定流量累加所得流量值时，应按卫生器具给水额定流量累加所得流量值采用;
3
有大便器延时自闭冲洗阀的给水管段，大便器延时自闭冲洗阀的给水当量均以0.5计，计算得到的qg附加1.10L/s的流量后，为该管段的给水设计秒流量;
4 综合楼建筑的α值应按加权平均法计算。
3.6.6
宿舍(III、IV类)、工业企业的生活间、公共浴室、职工食堂或营业餐馆的厨房、体育场馆、剧院、普通理化实验室等建筑的生活给水管道的设计秒流量，应按下式计算(细化归类)
qg=∑qoNob (3.6.6)
式中：qg——计算管段的给水设计秒流量(L/s);
qo——同类型的一个卫生器具给水额定流量(L/s);
No——同类型卫生器具数;
b——卫生器具的同时给水百分数，按本规范表3.6.6-1～表3.6.6-3采用。
注: 1 如计算值小于该管段上一个最大卫生器具给水额定流量时，应采用一个最大的卫生 器具给水额定流量作为设计秒流量;
2 大便器自闭式冲洗阀应单列计算,当单列计算值小于1.2L/s时,以1.2L/s计;大于1.2L/s时，以计算值计。
表 3.6.6-1宿舍(III、IV类)、工业企业生活间、公共浴室、剧院、
体育场馆等卫生器具同时给水百分数(%)
卫 生 器 具 名 称 宿舍
(III、IV类) 工业企业
生活间 公共浴室 影剧院 体育场馆
洗涤盆(池) 30 33 15 15 15
洗手盆 — 50 50 50 70(50)
洗脸盆、盥洗槽水嘴 60～100 60～100 60～100 50 80
浴盆 — — 50 — —
无间隔淋浴器 100 100 100 — 100
有间隔淋浴器 80 80 60～80 (60～80) (60～100)
大便器冲洗水箱 70 30 20 50(20) 70(20)
大便槽自动冲洗水箱 100 100 — 100 100
大便器自闭式冲洗阀 2 2 2 10(2) 15(2)
小便器自闭式冲洗阀 10 10 10 50(10) 70(10)
小便器(槽)自动冲洗水箱 — 100 100 100 100
净身盆 — 33 — — —
饮水器 — 30～60 30 30 30
小卖部洗涤盆 — — 50 50 50
注: 1 表中括号内的数值系电影院、剧院的化妆间，体育场馆的运动员休息室使用;
2 健身中心的卫生间，可采用本表体育场馆运动员休息室的同时给水百分率。
表3.6.6—2 职工食堂、营业餐馆厨房设备同时给水百分数
厨房设备名称 同时给水百分数
污水盆(池) 50
洗涤盆(池) 70
煮锅 60
生产性洗涤机 40
器皿洗涤机 90
开水器 50
蒸汽发生器 100
灶台水嘴 30
注：职工或学生饭堂的洗碗台水嘴，按100%同时给水，但不与厨房用水叠加。
(不是同时使用)
表3.6.6—3 实验室化验水嘴同时给水百分数(%)
化验水嘴名称 同时给水百分数
科研教学实验室 生产实验室
单联化验水嘴 20 30
双联或三联化验水嘴 30 50
1．概述
天津市热电公司集中供热热水管网(以下简称热水网)以天津市第一热电厂为热源，一级网管网总长度66．4公里，总供热面积达308万平米。热水网供热型式为间连供热，共有间供的热力站：322个。主干线可分为水网南干线及水网北干线，管网拓扑结构平面图如下图所示：
图1天津热电公司管网拓扑结构平面示意图
多年的实际运行调节表明，该热水网的特性如下：
1)热力站数量多，一次网调节难度大
虽然热水网总供热面积约300万平米，并不算多，但热力站总个数即达300多个，平均每个热力站供热面积不到1万平米，如此众多数量的热力站在国内极为罕见。这种热水网中热力站对应的建筑个数较少，二次网调节难度低，但在一次网中，由于热力站数目众多，热网大惯性、大耦合、稳定性差等特点，加之某些热力站体制和管理上存在的问题，使得一次网调节难度很大，技术含量要求高，管理也较为困难。
2)管网脉络分明，供热区域清晰
整个热水网可分为南干线、北干线两条主干线，以及电厂出口区域、北干线区域和五大道区域三大区域。管网脉络分明，供热区域清晰。
3) 主要管道管径较粗，阻力消耗小热水网中，主要管道管径均较粗，与之相应管道阻力消耗也较小。如在五大道区域内，除DN300管道外，主干线、枝干线的管道比摩阻一般在10pa／m以内，这就使得五大道区域内除重庆道外的各热力站的资用压头相差不大，供热效果接近。
2．问题的提出
2．1运行中的失调现象
追求热力工况稳定，既不发生水平失调，也不出现垂直失调，使得各供热房间室温均匀一致，是供热系统运行调节的重要目标。
由于热水网热力站数量极多，且其中公建热力站占绝大多数，公建热力站运行年限较长，设备大部分老化，管理也相对困难，这给运行调节也带来了很大的难度，催生了“大温差、小流量”的运行方式，使得热水网实际运行工况严重偏离设计工况。
》 设计工况为：一次网设计供回水温差为30℃，设计流量4300T／H；
》 实际运行[况为：实际一次网供回水温差均未超过20℃，严寒期热水总流量为6000T／H左右。
近几年来，热电公司热水管网的运行方式一直是“大流量、小温差”的运行模式，热源厂热网循环水泵(二用一备)二台泵满负荷运行，热水总流量约6000T／H左右，运行工况严重偏离设计工况，水力工况严重失调，供回水温差在最大热负荷下也未超过22℃，
按以往运行经验，二大供热区域中，电厂出口区域供热效果最好，其次为北干线区域，最差为五大道区域，五大道区域内最差为重庆道区域(由于马连道瓶颈的影响，如图1所示)。流量比在1．2以上的热力站一般分布在电厂出口区域，流量比在1．0—1．2之间的热力站一般分布在北干线区域，流量比在0．8以下的一般分布在五大道区域。
出现这种现象的最主要原因是热网运行调节不到位，没有完全建立管网的温差和压差，近端回水温度高、温差小而过热，远端回水温度低、温差大而较冷。大流量的运行方式，并不能从根本上消除系统的水平失调问题，即各用户热量分配不匀的问题并没有解决。根据管网实际运行数据，热水网实际运行中管网水平失调度为21．4％(调节较好的管网在8％一15％左右，采用自动监控系统的管网在1％一5％左右)，水平失调较为严重。
2.2“大流量小温差”的危害
“大流量小温差”这种运行方式的本质是通过增大管网流量的方法，来减小近端换热器的散热能力和增加远端换热器的散热能力，从某种程度上能够缓解热力工况的失调，但它有很大的局限性，如相应的能耗很大，系统流量增大得越多能耗越多。在大流量的运行方式下，系统运行调节存在如下一些缺点：
1)平米耗电量大
大流量运行方式是通过增大系统流量实现的，泵轴功率和水泵的流量成三次方关系，流量每增加25％，泵耗即增大一倍，因此大流量运行方式是以电能的极大消耗为代价的，导致供热系统平米耗电量大；
2)平米耗热量大
由于无法无限制的增大流量，因此通过大流量的运行方式往往还不足以消除用户冷热不均的现象，系统中仍有冷点存在。此时，往往需要提高系统的供水温度，来增加末端用户的平均室温，从而改善供热效果，这是以热能的消耗为代价的，导致供热系统平米耗热量大；
3) 降低了系统的可调性
流量越大，将使得系统调节性能越差，末端热用户难以达到要求的理想流量，这是因为系统要求的输送能力超过了循环水泵所能提供的最大扬程。
一级管网在“大流量、小温差”工况下运行，造成大网水力工况失调严重，用户冷热不均现象非常明显，各个热力站换热设备不能按额定参数运行，使得二级管网更加偏离设计工况，造成恶性循环。因此提高热水管网经济性，提高管网的输配能力，提高供热质量，节能降耗，同时为满足热水管网供热负荷的发展需求，该热水管网运行工况的改变迫在眉睫。
3．解决问题的方法
大流量是一种落后的运行方式，应在运行调节中不断摸索经验，逐渐改变落后的运行工况，建立管网运行的温差和压差，接近设计工况，促进供热系统设计和运行的良性循环。我公司于2006年采暖季进行了大规模的全网调节工作，由于管网自动监控系统尚未在热水网完全建立，目前调节仍然主要依靠人工调节。因此在调节工作中的技术分析和管理工作显得尤为重要。
3．1运行的理论指导
我公司首先通过反复的水力计算，得到各热力站的设计流量及资用压头，并测量我公司主要采用的流量调节阀门的特性曲线，由此计算得出了各站阀门指导开度如下图所示：
依据此计算结果，在热水网中，采用定流量调节方法的阀门可设定流量值，采用定压差调节方法的阀门可设定压力值，采用流量调节阀的热力站可通过调节阀门开度实现热力站的初步调节。实际运行中，由于及管网主线、枝干线及其它相关阀门开度的影响，以及计算中各热网元件的阻力特性偏差，会与指导值有些出入，仍需细调。
3．2．实施办法
如前所述，完成300个热力站的调节工作较为繁复，实施办法是否可行也是调节工作能否正常推进的关键。本次调节实施办法如下：
1)分阶段、有计划的进行
调节重要分为三个阶段，试验阶段、初调阶段和细调阶段。
试验阶段在2005年采暖期末进行，主要目的是对热水网进行了实验性的运行方式的改变和管网特性研究工作。在通过前期的管网、用户大量试验性工作的前提下，电厂关闭一台循环泵，流量从6000吨每时下降到4800吨每时，当时，北线的滨江道支线末端、河北路支线末端、新华路末端供回无压差南线的津汇支线末端、五大道末端基本没压差，这些没压差的站当时供水温度较正常温度少5、8度。根据这次试验，我们基本把握了热水网的主要特性。
初调阶段在2006年采暖初寒期进行，按照流量分配比例的原则进行。我们对掌握的300个换热站及管网状况的数据进行认真分析，确定了改变运行方式的努力方向，重新计算并确定了所有300余个换热站及南北干线所需流量的配比，并把所有用户分为三类，一类为过热站为93个，作为首批调整换热站，二类温度适中的82个换热站为观察站，作为第二批调整换热站，其余为第三类换热站。每次调节都按过热一适中～不热的三类换热站顺序进行，尽可能的降低了系统耦合特性的影响，从而使得调节朝着正确的方向进行。
细调阶段，通过试验阶段和初调阶段后，整个热水网网络的流量工况基本建立，而细调的工作主要针对耗热量较大、换热效率较低等原因造成的特殊类热力站进行。主要原则为依据各热力站的温差进行调节。
2)科学的理论指导、多种试验工况并行
在整个调试阶段，每次调节均采集了大量的数据，并根据这些数据进行分析、比较，以确定下～次调节的方案，如此使得每次的调整方案均详细周到，调节手段以及调整方法有科学依据。
同时在调试方案中还准备了南干线不同情况下采取环网运行、枝状管网运行的两套运行方式，北干线枝状管网运行的运行方式以及每一个支、干线阀门的启闭状态，均有明确的、详细的调整目标。
3)准备工作完备，使得调节得以顺利的整体推进
在今年的调试中，我们采取了抓住典型，对重点户进行重点分析，消除缺陷，扫除调整障碍。例如金皇大厦DN200的一次流量调节阀，以前从来没有调整过，原因为调整竿的阀帽由于长时间没动锈死，阀帽又粗，得用至少需要800以上的管钳子才内能卡住阀帽，别说检修班，就是外委队伍也没有如此大的工具，且阀门为国产阀门没配有专用调整工具，致使该站供回水温差最高只有5～6度，今年夏季，我们克服种种困难，把阀门修好又自制了专用调整扳子，经过对该站的多达5次的调整，使得该站的一次供回水温度达到25度以上，原先全开25圈的阀门调整到5．5圈，并帮其查出该站以前由于过流掩盖的高低区流量分配不均等问题，说服其在高低区加装调节阀，得到用户的理解和认可，还对吉利、海司航保部等5个站的流量调节阀进行检修。早在今年夏季我们除了对换热站设备进行改造外，还对管网存在的问题进行消缺，如对南通里、港建里、l_二次网进行改造；对崇仁里、南通里等片进行分户系统改造，消除了户内、二次网隐患，收到及好的效果，拆改了因暖气管年久结垢造成部分户内暖气多年不热的现象，回收了暖气前欠的绝大部分热费，避免了用一次大流量掩盖二次存在的缺陷。
3．3．全年运行结果
2005年采暖季和2006年采暖季供回水温度变化曲线如图所示：
图42005年采暖季和2006年采暖季供回水温度变化曲线
从图中可以看出，2006采暖季我们通过将热水管网流量控制在5000T／H以下，在相同热负荷的情况下，提高一级网供回水温差将近5℃。通过近一个采暖季的运行，运行效果大大好于往年。
1、管网出力原能达到6000T／H，经过调整下降到5000T／H，使管网留有对外供热1000T／H裕量，为今后发展负荷提供了技术支持。
2、在5000T／H流量运行工况下，管网供回压差增大，使末端资用压头增高，管网趋于良性循环。
3、由于今年的成功调整，拉大了一次供回温差，使得换热器换热效率提高了，能充分发挥其能效。
4、由于管网调整到5000T／H，电厂供水压力下降O．1MPa，管网泄漏点明显减少，使得管网安全运行可靠性提高。
4．结论和建议
与前几年采暖季运行参数比较，05—06采暖季我们将热水管网流量控制在5000T／H以下，在相同热负荷的情况下，提高一级网供水温度，供回水温差增加了5℃。通过近一个采暖季的运行，运行效果大大好于往年，具体表现在：
1)水力工况失调现象大大缓解。
2)冷热不均现象经过供热前期的反复调整，几乎没有出现。
3)供热效果好于往年，反映不热的电话大幅度下降。
可以看出在趋于“小流量、大温差”的参数下运行，该大型热水管网水力工况更加趋于平衡，供热质量大量提高，同时具有很大的负荷发展潜力。今后我们将对该管网进一步进行调整，在供热负荷增加的同时进一步加大供回水温差使之接近于设计温差，深入挖掘供热潜力，进一步提高管网输配能力，进一步提高管网平衡度，使得该大型热水管网运行模式更加合理规范，更加节能降耗。
参考文献：
(1)贺平、孙刚、供热工程(M)。中国建筑工业出版社，1993年。
(2]E．Я．索柯洛夫．热化与热力网【M】。北京：机械工业出版社，1988
