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颚式破碎机俗称颚破，又名老虎口。由动颚和静颚两块颚板组成破碎腔，模拟动物的两颚运动而完成物料破碎作业的破碎机。广泛运用于矿山冶炼、建材、公路、铁路、水利和化工等行业中各种矿石与大块物料的破碎。被破碎物料的最高抗压强度为320Mpa。
颚式破碎机的工作原理：
颚式破碎机破碎方式为曲动挤压型，运作原理为模拟动物的两颚运动。工作时，电动机驱动皮带和皮带轮，通过偏心轴使动颚上下运动，当动颚上升时，肘板和动颚间夹角变大，从而推动动颚板向定颚板接近，物料通过两颚板之间的挤压、搓、碾等实现多重破碎；当动颚下行时，肘板和动颚间夹角变小，动颚板在拉杆、弹簧的作用下离开定颚板，已破碎物料在重力的作用下，经颚腔下部的出料口自由卸出。随着电动机的连续转动，动颚做周期性的压碎和排料，实现批量生产。
结构组成：
鄂式破碎机主要由:机架、固定颚板、活动鄂板、护板、传动件、调整座、动鄂拉杆等组成。
机架
机架是上下开口的四壁刚性框架，用作支撑偏心轴并承受破碎物料的反作用力，要求有足够的强度和刚度，一般用铸钢整体铸造，小型机也可用优质铸铁代替铸钢。大型机的机架需分段铸成，再用螺栓牢固链接成整体，铸造工艺复杂。自制小型颚式破碎机的机架也可用厚钢板焊接而成，但刚度较差。
颚板和侧护板
定颚和动颚都由颚床和颚板组成，颚板是工作部分，用螺栓和楔铁固定在颚床上。定颚的颚床就是机架前壁，动颚颚床悬挂在周上，要有足够的强度和刚度，以承受破碎反力，因而大多是铸钢或铸铁件。
传动件
偏心轴是破碎机的主轴，受有巨大的弯扭力，采用高碳钢制造。偏心部分须精加工、热处理、轴承衬瓦用巴氏合金浇注。偏心轴一端装带轮，另一端装飞轮。
上海一鼎重工为您解答：颚式破碎机作为一种传统的破碎设备，由于其具有结构简单、工作可靠、制造容易、维修方便、适应性强等优点、自1858年问世以来，一直是粉碎行业广泛应用的设备。针对该机型存在的各种缺点，上海一鼎一直对其进行改进和完善。颚式破碎机的破碎作业时在两块鄂板固定在机架上称为定鄂板，另一块装在运动的动鄂板上称为动鄂板，其表面一般为齿形。动鄂板通过周期性地靠近与远离定鄂板完成破碎与排矿作业。由动鄂、定鄂已经机架侧壁的护板构成破碎空间，因此颚式破碎机的进料口与排料口均为长方形。破碎机的规格用进料口的宽度B和长度L表示。例如进料口的宽度为900mm，长度为1200mm的破碎机表示为900*1200颚式破碎机颚式破碎机按运动形式分为两种基本形式—简摆颚式破碎机和复摆颚式破碎机。简摆颚式破碎机是应为动鄂机架上的固定支座作简单的圆弧摆动而得名。复摆颚式破碎机是因为其动鄂在其他机件带动下作复杂的圆弧摆动而得名，因此动鄂点上的轨迹一般为封闭曲线。简摆大多制成大型和中型的，其破碎比i = 3~6。复摆一般制成中型和小型的，其破碎机比可达i=4~10。随着工业技术的发展和要求，复摆颚式破碎机已向大型化发展，并有逐步代替简摆破碎机的趋势。按规格大小可把颚式破碎机分为大型，中型和小型三类。进料口宽度大于600mm者称为大型；进料口宽度介于300mm~600mm者称为中型；小于300mm者称为小型。
该系列破碎机破碎方式为曲动挤压型，电动机驱动皮带和皮带轮，通过偏心轴使动颚上下运动，当动颚上升时肘板和动颚间夹角变大，从而推动动颚板向定颚板接近，与此同时物料被挤压、搓、碾等多重破碎;当动颚下行时，肘板和动颚间夹角变小，动颚板在拉杆、弹簧的作用下离开定颚板，此时已破碎物料从破碎腔下口排出，随着电动机连续转动破碎机动颚作周期性的压碎和排料，实现批量生产。颚式破碎机工作原理:破碎机的结构主要有机架、偏心轴、大皮带轮、飞轮、动颚、侧护板、肘板、肘板后座、调隙螺杆、复位弹簧、固定颚板与活动颚板等组成，其中肘板还起到保险作用.
颚式破碎机的工作原理是：利用两颚板对物料的挤压和弯曲作用，粗碎或中碎各种硬度物料。其破碎机构由固定颚板和可动颚板组成，当两颚板靠近时物料即被破碎，当两颚板离开时小于排料口的料块由底部排出。它的破碎动作是间歇进行的。这种破碎机因有结构简单、工作可靠和能破碎坚硬物料等优点而被广泛应用于选矿、建筑材料、硅酸盐和陶瓷等工业部门。常用的颚式破碎机有双肘板的和单肘板的两种。前者在工作时动颚只作简单的圆弧摆动，故又称简单摆动颚式破碎机；后者在作圆弧摆动的同时还作上下运动，故又称复杂摆动颚式破碎机。另外，为满足不同排料粒度的要求和补偿颚板的磨损，还增设了排料口调整装置，通常是在肘板座与后机架之间加放调整垫片或楔铁。但为了避免因更换断损零件而影响生产，也可采用液压装置来实现保险和调整。有的颚式破碎机还直接采用液压传动来驱动动颚板，以完成物料的破碎动作。这两类采用液压传动装置的颚式破碎机，常统称为液压颚式破碎机。
山东诚铭建设机械单段式破碎机是我公司在多年的生产探索及众多客户总结经验的基础上，结合反击式破碎机的优点，开发生产的产品，对破碎中上等硬度及以下的各种物料有明显优势，与反击破相比，在破碎粒度、能耗及运行费用等方面有很强的性价比。在路桥物料破碎中是最有优势的也是最具有竞争力的理想设备。工作原理： 转子盘在电机的驱动下，带动锤头做高速圆周运动，当物料进入破碎腔后，大块物料堆放在机内特设的中部担条上，经破碎后粒度大于要求的物料随新物料沿锤头切线方向打向反击板再次破碎，从而使粗、中碎一步到位，最后符合要求的物料经篦板均整合格后卸出。 性能特点：1、进料粒度大、破碎比大、出料均匀。2、成品率高，颗粒状产品占85%左右，完全符合使用要求。3、产量高、性能稳定。4、粗、中碎一步到位，工艺流程简化。5、采用高耐磨材料锤头、篦板及反击板，使用寿命更长。6、配套功率小、能耗低、维修简便、易损件少。适用范围：1、适用于抗压强度在中上等硬度以下的各种物料的一、二级破碎。2、特别适用于矿山、建材、化工、冶金行业用物料的破碎。
业渝光刁少波邬象隆
（国土资源部海洋沉积开放研究实验室）（国土资源部海洋地质研究所）
关键词“哑层”ESR测年石英氧空位
对于石油勘探中既缺乏生物化石，又缺少同位素年龄资料的所谓“哑层”，目前还无法确定其地质年代，这给石油地质的深入研究带来了许多困难。运用ESR(Elecrton Spin Resonance）技术测试石英中氧空位（oxygen vacancy）相对浓度，寻求其与所接受的总剂量（可换算成沉积年龄）之间的相关关系，以确定“哑层”的地质年代成为一种重要手段。使用ESR技术较简便地把地层单位上升到年代地层单位，有利于各种不同成因的含油气盆地或其他沉积盆地之间、每个盆地周边与盆地内部的地层对比，乃至和国际标准地层剖面的对比。就年代学而言，也有益于开拓新的思路。
1石英氧空位ESR测年的原理和概况
ESR测年是近年来迅速发展的一种测年新技术（W.J.Rink,1997）。出露在地表的岩石由于风化作用而破碎和分解的岩石物质，它们经水、风等营力的搬运沉积在陆地和海洋。当这些物质受到本身和周围环境物质中铀、钍、钾等放射性所造成的电离辐射时，物质内部生成一些缺陷，同时形成一些游离电子。这些游离电子被其他杂质或缺陷捕获时就形成捕获电子心（如石英的E′、Ge、Ti心），或原来的原子失去电子而形成空穴心（如石英的OHC、Al心）。这些捕获电子心和空穴心由于含有未偶电子而带有磁性，物质中这些未偶电子的浓度与埋藏时间成正比增加。ESR谱仪是测试未偶电子惟一的现代分析仪器。物质未偶电子的浓度用未偶电子对入射的微波吸收效应来探测，被吸收的微波能量正比于自旋的数量，它可以在ESR谱中显示出来，从而达到测年的目的。
ESR测年多用于第四纪地质学，A.L.Odom和W.J.Rink(1988）首次报道了花岗岩石英中的E′心和过氧基（peroxy radical）的ESR信号强度和样品的放射性同位素年龄相关，并认为这些心是由于石英晶体内的a反冲引起的，从而提出石英中的E′心和过氧基可作为一种地质计时计。他们还指出在整个地质时期里石英的氧空位是在自然聚集，比较稳定，然而没能提出测试氧空位的办法。该文发表后，反响很大，被认为是石英ESR测年的突破。著名ESR专家R.Grun(1989）对此给予了很高的评价，认为用石英样品使用ESR技术可测整个地球的历史。S.Toyoda等（1992）报道了火山岩中石英氧空位浓度和其放射性同位素年龄正相关，他们采用热活化技术测试石英中的E′心的ESR信号以代替氧空位的相对浓度，这就使实验大大简化，而且更易测准。他们认为天然β和γ射线是在漫长的地质时期使石英氧空位浓度增加的主要原因。根据这种观点，他们把放射性同位素年龄换算出石英所接受的总剂量和石英的氧空位浓度相关，结果使相关系数得到了很好的改善，从而提出石英的氧空位浓度可成为一种 Ma-Ga范围内的地质计时计，他们的研究范围是12～1700Ma。
图1氧空位和E′心的结构模型（据W.J.Rink,1991改绘）
大圆表示硅，小圆表示氧，箭头表示电子。
a—正常的晶格位置；b—已位移氧，形成氧空位；c—捕获 一个游离电子形成E′心
天然石英中的氧空位不易被测出、测准，而E′心是石英的一个非常特征的信号。S.Toyoda实验的技术关键是测试已热活化的E′心的ESR信号来代替氧空位的相对浓度，因此，有必要介绍一下E′心和氧空位之间的关系。石英的氧空位和E′心的结构模型如图1所示。
由图1可看出，E′心是由氧空位捕获一个电子而形成的顺磁中心，没有氧空位就不会有E′心。在石英晶体中不仅存在像E′心这样的深能级缺陷电子，也存在着许多浅能级缺陷电子。加热到某一温度可将一些浅能级的缺陷电子激发出来而被氧空位捕获形成E′心，直至所有的氧空位被电子填满全部形成E′心。在此基础 上可以测试E′心的ESR信号以代替氧空位的相对浓度。
美日学者的报道在学术上是十分有意义的，揭示了石英许多新的ESR特征，为前第四纪石英的ESR测年打下了理论基础。我们采用S.Toyoda的实验方法对国内几个油田进行了前第四纪沉积物的ESR测年研究，试图寻求沉积物中石英的氧空位浓度和接受的总剂量（可换算成年龄）的相关关系。
2样品和实验
辽河油田、胜利油田和渤海油田的样品取自钻井岩心，南海珠江口盆地的样品取自钻井岩屑，塔里木盆地库车河剖面的样品取自野外露头，样品基本上都取自砂岩层。样品用颚式破碎机和盘式粉碎机粉碎，个别样品比较松散仅用手工碾磨，在水中筛取0.1～0.25mm粒级部分，加入H2O2除去有机物，冲洗干净，在6mol/L HCl溶液中浸泡一昼夜以上除去碳酸盐，冲洗干净。然后把样品放入浓HF中酸蚀30～60min以除去石英因a辐射而损伤的表层，冲洗至中性在40℃烘干，最后用磁选机去掉任何磁性矿物。精选的石英用X射线衍射技术确定其纯度，以便归一实测的ESR信号。按照S.Toyoda的方法处理后的样品进行热活化。用BRUKER公司的ECS-106型ESR谱仪（具高灵敏度4103TM腔）测试已热活化后石英的E′心的信号以代替氧空位浓度。测试条件：室温，X波段，磁场扫描范围（348±2.5)mT，转换时间5.12ms(1024个点），时间常数40.96ms，放大倍数1×105，微波功率0.01mW，连续测试3次。另外，取一部分原样研磨过160目分别用激光测铀仪、比色分光光度法和原子吸收技术测试U、Th、K2O含量，以计算环境物质的年剂量贡献。图2为样品典型的ESR波谱图。
图2样品的典型ESR波谱图
3地质应用
3.1辽河坳陷
样品取自坳陷占近系砂岩，从东营组一段顶到沙河街组三段下，年龄从24.7Ma至42.4Ma，相应的吸收总剂量由95095Gy到212424Gy。把所测得的归一后的氧空位浓度和相应的吸收总量相关，绘于图3中，相关系数达0.94，线性关系相当好（Ye Y.G．,1998）。根据上述结果，业渝光等（1996）提出了含油气盆地前第四纪沉积物ESR测年的模式。大量的实验表明，没有经过破碎和风化样品中的天然石英往往观测不到氧空位和E′心的ESR信号，现在观测到的信号是在破碎和风化后形成的。辽河坳陷的沉积物一般
图3辽河盆地沉积物中石英氧空位浓度和所接受总剂量的关系图
。所测的离散数据点；·所测的回归数据点
来自坳陷四周古老的太古宇和元古宇，这些古老岩系只有在风化破碎后才能搬运沉积于坳陷中，其风化时间和沉积物的埋藏时间相比是短暂的，大部分观测到的石英氧空位和E′心的ESR信号是在埋藏后形成的。另一方面，这些风化了的物质只存在于古老岩系的表层，只有当它们被搬运后，风化作用才有可能向岩石深部继续进行。这个模式的核心是：沉积物中石英的氧空位在沉积前（风化和剥期间）存在的时间远小于沉积埋藏时（古近纪—三叠纪）。就是说，现在我们测试的坳陷内沉积物中石英的氧空位浓度主要是沉积埋藏后受到环境物质中U、Th、K的β和γ射线的电离辐射而产生的。这个模式对辽河坳陷的实验结果做出了较好的解释。
3.2胜利油田
胜利油田的地质条件十分复杂，尽管如此，我们还是成功地建立了东营凹陷东营组一段到孔店组一段的ESR测年序列，从而第一次提出了胜利油区老第三纪绝对年龄序列，补充完善了老第三纪、中新世界限，早、晚渐新世界限及始新世、渐新世界限，给出了相应的绝对年龄值。这些ESR年龄已为胜利油田所接受，他们根据前人的资料并结合ESR年龄编制了新的胜利油区新生界地质年代表。图4为东营凹陷石英氧空位的ESR信号与吸收剂量的关系图，相关系数可达0.98。
3.3库车河地质剖面
库车地区是塔里木盆地中、新生代地层出露最齐全的地区，尤以库车河剖面最具代表性。我们曾对该剖面的上二叠统到新第三纪进行了系统采样。由于侵入岩的热作用、晚三叠世和中侏罗世煤层自燃，使晚二叠世至中侏罗世岩石中石英的氧空位部分退火（业渝光等，1998），不能用于本项研究。而上侏罗统齐古组至新第三纪康村组样品（都在库车西岸）的石英氧空位ESR信号和所接受的总剂量标绘在图5中，同样呈现明显的线性关系，相关系数可达0.97。
图4东营凹陷ESR信号强度与吸收剂量的关系图
图5库车河石英氧空位的ESR信号强度与吸收剂量的关系图
I为9个样品线性回归；Ⅱ为10个样品线性回归
3.4渤海油田
在油田两次采样，共采取59个砂岩岩心做ESR测年实验，渤海石油研究院对我们的实验结果给予了较高的评价，认为ESR法的层位成功率达70%，较本区采用K-Ar法的17%层位成功率高得多，建议此法可在渤海进行试用。图6为样品的石英氧空位ESR信号和所接受剂量的相关图，线性相关系数可达0.94。
图6渤海油田线性关系图
3.5珠江口盆地
根据大量的古生物资料，珠江口盆地珠江组以上皆为海相地层，当时盆地已被海水淹没形成一个统一的海盆，沉积物主要来自北面大陆。珠海组和恩平组上部地层既有陆相地层也有海相地层，当时海浸刚开始，有的地方被淹没，有的地方还是陆地，地质情况比较复杂。从珠海组开始，珠海组以下的地层大致以惠州凹陷为线划分为东、西两部分。西部为珠海期的古珠江三角洲，东部为珠海期的古韩江三角洲。根据这种情况，我们珠江口盆地回归了3种关系图。由于物源情况清楚，回归的线性相关系数都比较高，测年精确性得到了较大的提高。
4讨论
从我们采集到的近300个砂岩岩心或岩屑样品测试的结果来看，沉积物中石英的氧空位ESR信号和所接受的总剂量间确实存在很强的线性关系，相关系数都在0.8以上，石英氧空位浓度极有可能成为一种新的测定沉积物沉积年龄的地质计时计。
在工作中也发现，我们当初提出的前第四纪沉积物ESR测年模式太理想化，这个模式对于特定的狭长的辽河坳陷也许是合适的，但对其他一些盆地却要复杂得多，因此，存在一些需要考虑的问题。
（1）物源问题 这个问题我们在胜利油田工作时就已发现，济阳坳陷的样品和昌潍坳陷的样品拟合出来的相关系数要比单独济阳坳陷拟合出来的相关系数低；同为济阳坳陷的东营凹陷和沾化凹陷单独拟合出来的相关系数要比两凹陷样品合在一起拟合出来的相关系数高。在渤海盆地也有类似的情况，东营组和沙河街组样品的ESR信号反而比孔店组至中生代样品的ESR信号大。这些都说明物源不同，直接影响到石英氧空位的ESR信号的大小，从而影响关系曲线的建立。在珠江口盆地，我们按照实际的地质情况，分别建立各自的相关曲线，相关系数得到了很大的提高。
（2）后期改造 沉积物的后期改造对其中的石英ESR信号影响也较大。这个问题从样品的U、Th、K等实测的地化指标上很容易发现。有的样品上下层位和ESR信号都比较正常，突然出现地化指标异常，这样的样品就会大大影响相关曲线的拟合。
（3）热作用的影响 据日本学者的研究，石英氧空位的ESR信号在300℃后就开始减小，至600℃就可完全消失。在地层中石英受热的因素是很多的，比如侵入岩的加热，喷发岩和火山灰的覆盖都有可能使沉积物受到加热。再一个重要因素就是断裂作用，在断裂时机械摩擦产生大量的热，假如在这样的位置采样，就可能使石英退火。最典型的实例就是库车河煤层自燃，而使岩石中的石英退火。
上述的问题都可以影响相关曲线的建立和ESR年龄的计算，因此，在采取样品或数据回归时把这些问题都考虑到，成功的把握就大一些。其他测年方法同样也存在这些问题。
通过本项研究可以得出如下结论：沉积物中石英的氧空位浓度和所接受的剂量间确实存在着很强的线性关系，沉积物石英的氧空位浓度有可能作为一种Ma-Ga范围内的新的地质年代计时计。这种方法仍处于探索阶段，还存在一些问题，在没有更好的方法开发出来前，它依然有着很强的生命力，尤其是解决“哑层”的年代问题。石英的氧空位除了有计时意义外，还能给我们有关沉积物的物源、再沉积和热历史方面的许多有用信息，这些信息对地层的划分还是很有帮助的。
参考文献（略）
（第三届全国地层会议论文集，地质出版社，2000年，370～375页）
随着国内基本建设和国民经济的持续发展，我国的建设机械市场已经成为国际设备制造商关注的焦点，破碎机械行业也不例外，外资的进入，进一步加剧了市场的竞争程度，国内破碎机械企业要想在竞争的大潮中取得先机，其首要问题就是要提高现有破碎设备的质量和技术含量，尽快缩小与国外先进水平的差距，创造自己的品牌，争取市场主动，本文通过比较国内外破碎机械的差距来说明国内外破碎的机械现状。破碎机械通常可以分为6类，除了其中的锤式破碎机和辊式破碎机2类外，砂石场常见的破碎机械还有复摆颚式破碎机、圆锥破碎机、反击式破碎机和立轴冲击式破碎机（VSI）等4类。一、复摆颚式破碎机复摆颚式破碎机是砂石场的初级破碎设备。以下主要从3个方面来分析国内外产品差异。（一）产品的品种规格复摆颚式破碎机以进料口的长度和宽度来标定机器的规格，国内制造商基本上按行业标准制造约8种规格粗碎系列产品。国际上主要制造商的产品有更多的规格。例如：美卓集团的诺德伯格公司，有C、VB和重型3个系列合计22种规格；特雷克斯集团的锡达公司有28种规格；爱斯太克集团的先锋公司有15种规格。我国目前主要缺少的是大规格品种：以进料口在750mmX1060mm以上为界。各制造商生产的大规格产品仅3-4种。而诺德伯格公司的C系列11种规格中大规格有9种，锡达公司也有9种。大规格品种齐全，使大型砂石场建设中合适的初破设备可以选择。（二）产品的性能复摆颚式破碎机的主要技术参数是处理能力和最大允许进料尺寸。同一规格的复摆颚式破碎机由于设计不同，其最大允许进料尺寸也不相同，我国参照采用原苏联标准，进料口宽度以固定齿板齿尖（齿底）与活动齿板齿底（齿尖）距离为计算标准，而国际上不少企业以固定齿板和活动齿板之间距离计算，由此，标明相同规格的产品，国内产品与国外企业的产品相比实际上往往小一个齿深的距离，大规格的破碎机齿深为60-100mm，因而国内产品的允许进料尺寸往往偏小50-80mm.复摆颚式破碎机的排矿口可以调整，不同排矿口对应有不同的处理能力。因此，在比较处理能力时，应确定排矿口尺寸相同。例如，诺德伯格公司的C100型复摆颚式破碎机，在闭边排矿口设定（C、S、S）为125mm时，处理能力为265t/h，国内相应的PE750X1060型产品；处理能力为195t/h，约低25%.由此，在250X300t/h规模的砂石场生产线上，采用C100型作为初级破碎设备可以满足使用要求，而PE750X1060型就勉为其难了。（三）产品的设计与制造工艺近20年来，针对复摆颚式破碎机运动方法的四连杆机械设计理论有很大进展。例如：破碎腔的双向啮角，短肘板大摆角，减少传动角与偏心距等，国外公司所提供的产品往往已采用这些经过验证的先进设计理论来提高产品性能和使用可靠性。我国国内制造商由于种种原因采用先进设计理论甚少，其主流产品几乎都是20世纪70年代之前定型的产品，采用耐磨材料，（如高锰钢）和重要配套件（如调心滚子轴承）等国产基础件，使用寿命低于国际先进水平的同类产品。此外，主机厂的加工和装配工艺上多年来也较少有改变，例如轴承孔、轴承座的加工的装配工艺及机架的加工与装配等等。二、圆锥式破碎机圆锥式破碎机往往作为砂石场的二级和三级破碎设备。圆锥式破碎机以圆锥底圆直径尺寸作为规格的划分标准。常见为底部单缸和（外部）多缸2种型式。国内目前主流产品为弹簧圆锥破碎机（即用弹簧来代替外部油缸），归属于多缸式。（一）使用性能圆锥式破碎机的性能主要体现在允许进料粒度、处理能力和排料粒度等3个方面。目前，国内市场上的弹簧圆锥式破碎机产品与国际上先进水平相比，性能上的差异主要有进料小、排料大、处理能力低和机器重等几个方面，这主要是设计理念落后造成的。20世纪50年代，原苏联的西蒙斯式圆锥式破碎机技术进入我国，80年代我国又直接引进国钱60年代技术水平的西蒙斯弹簧圆锥机，至今虽经过不少改进，但主体结构基本上没有大的变化。因此，在腔形设计、动力学与运动学的设计等方面，运落后于国际先进水平。（二）技术差距设计上的落后主要表现在机构实现层压破碎原理（或称料层破碎）的程度上。20世纪50年代实验室试验证明，物料的单颗粒粉碎与多颗粒（形成料层）粉碎。其功耗和粉碎后的机械理尽可能实现层压破碎，因而可以摆脱完全依靠排矿口来控制出料粒级的情况，从而实现较大的进料粒度、较小的排料粒度和较大的处理能力。因此，设计的先进性在于尽可能为层压破碎创造条件，采用腔形设计和加大破碎力就是有效的措施。以主轴摆动速度和偏心距为例，不同发展阶段的3种圆锥式破碎机性能也不同。目前，国内弹簧圆锥式破碎机均采用滑动轴承，而国际上至少已有4家主要的破碎机制造商（美国的JCI、锡达、Telsncith和英国的Pegson公司等）早在很多年之前就采用滚动轴承取代滑动轴承。滚动轴承允许比滑动轴承更高的运动速度，在同一工况条件下其处理能力超过国产设备30%以上。三、反击式破碎机以往中小型砂石场常采用细碎颚式破碎机作为二级破碎设备，目前，大中型砂石场以圆锥式破碎机为主。在一些特殊场合，例如要求矿石产品的颗粒状立方形特别严格（即针片状颗粒比较少）时，往往采用反击式破碎机作为二级或三级破碎设备，例如我国高等级公司建设的路面石料场普遍采用该类型的设备。在国外由于城市建设废弃物的钢筋混凝土再生十分普及，因此，采用反击式破碎机为主要设备十分常见。反击式破碎机以转子的直径和有效长度作为规格划分标准，国内外典型产品的差距主要是产品设计和耐磨材料两个方面。（一）产品设计同一规格的反击式破碎机国内外产品的主机质量相似，然而，国产产品机壳质量小，转子的反击架质量大，而国内产品机壳和转子质量大，反击架质量较小。由于转子的质量小，转动惯量小，拖动的电机功率也小，特别在破碎硬岩用希望获得小颗粒时的处理能力低。此外，在反击腔形设计，不同粒度需求时的反击板调整以及板锤的更换等方面，国内外产品在设计上的差别也十分明显。这些方面的不良设计，不仅影响产品品质，而且给使用、维修也带来诸多不便。（二）耐磨材料作为二级或三级破碎的反击式破碎机，在破碎硬物料时基主要抗磨零件板锤采用高铬铸铁制造，我国的高铬铸铁标准（抗磨白口铸铁标准）适用于小型零件。对大型零件（如几百千克的板锤）的质量控制标准不齐全，主机制造商并不制造耐磨材料，因此板锤等耐磨零件质量易失控。更何况不少铸件生产企业缺乏必要的质量控制条件，因此，同一工况条件下，国内外的易损件使用寿命往往相差1倍。四、立轴冲击式破碎机（VSI）作为20世纪80年代发展起来的破碎机型，已在砂石场广泛应用，被用户公认为最有效的制砂设备，通常直称为制砂机。立轴冲击式破碎机以叶轮直径作为规格的划分标准，按叶轮形式分为开式和闭式。按外壳是否装有反击板可分为石打石和石打铁2种破碎方式，从而组合为4种基本形式。从国际上来看，立轴冲击式破碎机的先进技术体现在3个方面：灵活的机械性能、优秀的耐磨材料和零件设计，有效的粉尘控制。对国内市场来讲，至少前两者是共同的。（一）技术性能开式叶轮将允许100-150mm的进料粒级，而国内至今没有商品化的开式叶轮立轴立轴冲击式破碎机提供给市场。因此在砂石场国内立轴冲击式破碎机仅能作为三级或四级破碎设备而不能如国外那样作为二级破碎设备。国外公司已有叶轮直径达1.6m，配套的电机功率高达1103kW的设备，适合各种特大的生产线，而国内的立轴冲击式破碎机规格很少超过1.2m.先进的叶轮通道可以在3-7个间变化，有不同构造与不同转速等的配合以适应不同的物料及进料粒级，达到较高的制砂量和需要不得的细度模数，而国内的闭式转子基本上固定为4个通道，很少变化，因此对不同工况的适应性较差。（二）耐磨材料和零件设计由于在立轴冲击式破碎机上设计了物料的料垫来取代衬板作为易损件，因而，提高耐磨件的使用寿命可分解为零件设计和耐磨材料应用2个方面，例如，第二代叶轮设计曾采用外径堆焊耐磨材料进行保护，现在先进的零件设计已采用料垫保护方式，取消了价格昂贵的铬合金钢堆焊。国际上专业的立轴冲击式破碎机制造商已普遍采用陶瓷制作耐磨零件，而不仅仅是硬质合金（碳化钨）和高铬铸铁。陶瓷材料不但可耐较高的温度，而且有特别好的抗腐蚀性，因而在带有相当温度的物料高速冲击时耐磨性能良好。国内的立轴立轴冲击式破碎机目前采用硬质合金和高铬铸铁材料，质量不稳定，易腐蚀和磨损，且易被金属件击碎，由于砂石场使用的破碎设备国内外产品差距明显，故国内高端市场，如规模较大的砂石场仍是进口的设备占多数。国内外破碎机械存在差距的原因很多，其中市场需求不同是造成差距的客观原因，由于国际市场上优秀的破碎设备制造商集中在欧美地区，那里大规模的基本建设阶段已过去，市场对砂石料的需求不多，且环保要求又高，势必形成砂石场高度集中以大规模生产来实现环境保护，帮所需破碎设备规格大、自动化程试想高、机动性强。满足这样的市场需求发展的破碎设备与国内产品不大一样，而我们正处于大规模的基本建设时期，各地对砂石料的需求剧增，引起投资砂石场热，遍地开花的砂石场往往规模小，只求上马快、投资少，供不应求的市场使粗制滥造、技术水平低下、耗能高、污染环境严重的产品纷纷进入，而这些设备往往只能以低价来占领市场，因此与国际上先进水平差距明显。目前国内的破碎机械制造商无论国有企业还是民营企业，在科技开发上的投入不足是产品差距的主观原因，既缺乏科研手段（例如几乎没有一家制造商具备岩石实险室），又缺少先进技术支撑，自主产权的开发力量十分薄弱。因而近制就是测绘国外产品，以此作为更新换代的主要手段，技术进步甚慢。尽管国内外破碎设备差距很大，但纵观国外的破碎设备制造商由于本土市场日渐缩小，生产成本高，纷纷开拓本国以外的市场，而且作为传统工业在资金、人才等方面获得新的投入甚少，因此，近来年兼并重组频繁，这种局面给国内破碎机械制造商以很大的发展机遇，毕竟我国的制造成本较低，又有较好的重工业基础，通过引进国际上先进技术，产学科研投入，一定能克服技术上的差距，使我国的破碎设备产品更好的进入作者国内外市场。更多关于工程/服务/采购类的标书代写制作，提升中标率，您可以点击底部官网客服免费咨询：
破碎机型号种类众多，根据不同用户的粉碎需求，可以选择不同型号的破碎机进行生产。常用的破碎设备有颚式破碎机、圆锥破破碎机、反击式破碎机、冲击式破碎机、锤式破碎机等，可完成不同要求的破碎任务，破碎机型号的选择主要取决于材料的性质和生产要求。
颚式破碎机通常用于粗粉碎。两个颚板形成一个工作粉碎腔，模仿动物的咀嚼原理，物料在两个钳口之间通过挤压被压碎，颚式破碎机结构简单合理，工作性能优越。
圆锥破破碎机是一种二次破碎设备，分为五种类型：弹簧锥、复合锥、全液压、多缸液压和单缸液压，采用分层破碎，物料利用率高，粒度均匀，质量好。
反击式破碎机能处理粒度在100-500mm以下的物料，具有破碎率大、破碎成品颗粒呈立方体等优点，适用于硬度中等或以上的材料。
冲击式破碎机又称制砂机、冲击破破碎机，可作用于各种岩石、磨料、石英岩、混凝土骨料及其他硬脆材料的中碎和细碎，特别是生产建筑用砂和道路施工用砾石。
锤式破碎机与其他类型不同，它可以一次成型，无需二次破碎成型，能耗低，成本低。PCZ型重锤式破碎机特别适用于压碎抗压强度低于200兆帕的石灰石和中等硬度材料。
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山东潍坊恒信机械制造四齿辊破碎机工作原理：四辊破碎机是利用四个高强度耐磨合金碾辊,相对旋转产生的高挤压力和剪切力来破碎物料.物料进入最上面两辊V型破碎腔以后,受到上两辊相对旋转的挤压力作用,首次将物料挤轧和啮磨后(粗破),然后再进入相对旋转的中间两辊,利用中间两辊的挤压力进行二次挤轧和啮磨(细破)后,最后进入下两辊,再次利用下两辊进行第三次挤轧、剪切和啮磨(超细碎)后(仅适用在四辊三碎机型)破碎成需要的粒度由输送设备送出.四辊三碎机型是自行研制开发、市场独有的专利产品.四个辊面分为堆焊辊面或者平辊面,按照用户要求的粒度选择组合,适用于进料粒度小于90mm、成品粒度要求100目至5毫米的超细碎作业.如矿行业生产石英粉、精铁粉;陶瓷行业破碎长石粉;热电厂制造石粉脱硫;水泥厂制造微粉、煤粉;建材厂制造石膏粉;化工行业破碎各种化工原材料等;或者与上述类似的破碎场合.山东潍坊恒信机械制造有限公司四齿辊破碎机设备特点：四辊破碎机适用于抗压强度小于200Mpa、湿度小于30%的硬、中硬物料的细碎作业.如焦炭、煤、陶瓷原料、石英石、石灰石、长石、水渣、石膏、粘土、食盐、化工原料等固体物料,本机器具有使用维修费特低、破碎比大、性能可靠、粉尘少、噪音低等特点.
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我可能可以帮忙
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（一）破碎与磨矿 据调查，我国选金厂多采用颚式破碎机进行粗碎，采用标准型圆锥碎矿机中碎，而细碎则采用短头型圆锥碎矿机以及对辊碎矿机。中、小型选金厂大多采用两段一闭路碎矿，大型选金厂采用三段一闭路碎矿流程。 为了提高选矿生产能力，挖掘设备潜力，对碎矿流程进行了改造，使磨矿机的利用系数提高，采取的主要措施是实行多碎少磨，降低入磨矿石粒度。（二）重选 重选在岩金矿山应用比较广泛，多作为辅助工艺，在磨矿回路中回收粗粒金，为浮选和氰化工艺创造有利条件，改善选矿指标，提高金的总回收率，对增加产量和降低成本发挥了积极的作用。山东省约有10多个选金厂采用了重选这一工艺，平均总回收率可提高2%～3%，企业经济效益好，据不完全统计，每年可得数百万元的利润。河南、湖南、内蒙古等省（区）亦取得好的效果，采用的主要设备有溜槽、摇床、跳汰机和短锥旋流器等。从我国多数黄金矿山来看，浮—重联合流程（浮选尾矿用重选）适于采用，今后应大力推广阶段磨矿阶段选别流程，提倡能收、早收的选矿原则。（三）浮选 据调查，我国80%左右的岩金矿山采用浮选法选金，产出的精矿多送往有色冶炼厂处理。由于氰化法提金的日益发展和企业为提高经济效益，减少精矿运输损失，近年来产品结构发生了较大的变化，多采取就地处理（当然也由于选冶之间的矛盾和计价等问题，迫使矿山就地自行处理）促使浮选工艺有较大发展，在黄金生产中占有相当的重要地位。通常有优先浮选和混合浮选两种工艺。近年来在工艺流程改造和药剂添加制度方面有新的进展，浮选回收率也明显提高。据全国40多个选金厂，浮选工艺指标调查结果表明，硫化矿浮选回收率为90%，少数高达95%～97%;氧化矿回收率为75%左右;个别的达到80%～85%。近年来，浮选工艺流程的革新改造以及科研成果很多，效果明显。阶段磨浮流程，重—浮联合流程等，是目前我国浮选工艺发展的主要趋势。如湘西金矿采用重—浮联合流程，进行阶段磨矿阶段选别，获得较好指标，回收率提高6%以上；焦家金矿、五龙金矿、文峪金矿、东闯金矿等也取得一定的效果。又如新城金矿，原流程为原矿直接浮选，由于含泥较高（矿石本身含泥高，再加采矿尾砂胶结充填强度不够，带入部分泥砂）使选矿指标连续下降。经考查试验，采用了泥砂分选工艺流程，回收率由93.05%提高到95.01%，精矿品位135g/t提高到140g/t，稳定了生产。金厂峪金矿由于原矿品位逐年下降，因此使浮选指标降低，经与沈阳黄金学院等单位合作试验研究采用分支浮选工艺，提高了浮选指标和精矿品位。这一科研成果（于1988年1月黄金总公司通过了技术鉴定），为浮选工艺改造得到了新的启示。当然，浮选法和其他方法一样不是万能的，不可能对所有含金矿石都有效，主要还要考虑矿石性质，在选择工艺流程时，需进行多方面的论证和试验。 近几年来，为提高分选效果，在工艺不断改进的同时，对药剂添加制度和混合用药方面也作了不少改进和研究，在加药实现自动控制方面也有新的进展。（四）化选-水冶提金工艺 1.混汞法提金 混汞法提金工艺是一种古老的提金工艺，既简便，又经济，适于粗粒单体金的回收。我国不少黄金矿山还沿用这一方法。随着黄金生产的发展和科学技术进步，混汞法提金工艺也不断得到了改进和完善。由于环境保护要求日益严格，有的矿山取消了混汞作业，为重选、浮选和氰化法提金工艺所取代。 在黄金生产中，混汞法提金工艺仍有其重要的作用，在国内外均有应用实例。目前河北张家口、辽宁二道沟、吉林夹皮沟、山东沂南等不少金矿应用了此工艺。辽宁二道沟金矿原为单一浮选流程，根据矿石性质改为混汞加浮选联合流程，总回收率提高7.81%(混汞回收率达64.6%)，尾矿品位由0.74g/t降到0.32g/t，年获效益为158万元。混汞法提金工艺关键在于如何采取防护措施，消除汞毒污染。2.氰化法提金工艺 氰化法提金工艺是现代从矿石或精矿中提取金的主要方法。氰化法提金工艺包括：氰化浸出、浸出矿浆的洗涤过滤、氰化液或氰化矿浆中金的提取和成品的冶炼等几个基本工序。我国黄金矿山现有氰化厂基本采用两类提金工艺流程，一类是以浓密机进行连续逆流洗涤，用锌粉置换沉淀回收金的所谓常规氰化法提金工艺流程（CCD法和CCF法），另一类则是无须过滤洗涤，采用活性炭直接从氰化矿浆中吸附回收金的无过滤氰化炭浆工艺流程(CIP法和CIL法)。 常规氰化法提金工艺按处理物料的不同又分两种：一种是处理浮选金精矿或处理混汞、重选尾矿的氰化厂。采用这种工艺的多是大型国营矿山。如河北金厂峪；辽宁五龙、河南杨寨峪；山东招远、新城、焦家、三山岛金矿。另一种是处理泥质氧化矿石，采用全泥搅拌氰化的提金厂。如吉林海沟；黑龙江团结沟；安徽新桥金银矿等矿山。 我国早在30年代已开始使用氰化法提金工艺。台湾金瓜石金矿在1936～1938年期间，采用氰化-锌粉置换工艺提取黄金，年产黄金15万两。 进入20世纪60年代后，为了适应国民经济的发展，大力发展矿产金的生产，在一些矿山先后采用间歇机械搅拌氰化法提金工艺和连续搅拌氰化法提金工艺取代渗滤氰化法提金工艺。1967年，首先在山东招远金矿灵山和玲珑选金厂实现了连续机械搅拌氰化工艺生产黄金，氰化法提金由70%提高到93.23%，从此连续机械搅拌氰化法提金工艺在全国各大金矿迅速获得推广。1970年金厂峪金矿、1977年五龙金矿氰化厂相继建成投产，此后国内又陆续建成投产了一批机械搅拌氰化厂，氰化法提金工艺进入了一个新的发展阶段。 黄金生产的不断发展和金矿资源的迅速开发，自20世纪80年代起泥质高的含金氧化矿石大量增加，开发对这类矿石进行全泥氰化搅拌浸出的研究，并在黑龙江团结沟金矿建设一座日处理500t矿石的氰化厂，1983年投入生产。从此，全泥氰化法提金工艺日渐推广应用，先后在河南、吉林、河北、陕西、内蒙古等地采用此法建厂提金。与此同时，为解决泥质氧化矿石在浓密过滤固液分离上的困难，于1979年11月长春黄金研究所开始对团结沟金矿的矿石采用无过滤的炭浆法提金工艺，进行了历时两年的试验研究，获得了成功。在此基础上，于1984年8月在河南灵湖金矿自行设计利用国产设备建成我国第一座日处理50t矿石的炭浆法提金厂。使我国氰化法提金工艺向前迈进了一大步。炭浆法提金工艺成为处理泥质氧化矿石的岩金矿山就地产金的重要方法之一。此后在吉林、河南、内蒙古、陕西等地建起了炭浆法提金厂。1984年末，冶金工业部黄金局为推动炭浆法提金工艺在我国的应用，移植消化国外先进技术和设备，与美国戴维麦基公司合作，在陕西省西潼峪金矿、河北省张家口金矿，分别建起了一座日处理矿石250t（西潼峪）和一座450t（张家口）的炭浸提金厂。据调查张家口金矿达到93.54%（1988年炭浆回收率为90.25%）的回收率。 依*科学大搞技术革新的试验研究，使我国黄金生产技术水平有较大提高。如金厂峪金矿研究采用锌粉代替锌丝置换金泥成功，使置换率达到99.89%，金泥含金品位明显提高，锌耗量由原锌丝置换的2.2kg/t降到0.6kg/t，生产成本大幅度降低。继而在招远、焦家、新城、五龙等矿山推广应用也取得明显效果。低品位氧化矿石的堆浸工艺，在丹东虎山金矿试验成功后，相继在河南、河北、辽宁、云南、湖北、内蒙古、黑龙江、吉林、陕西等省区推广应用，经济效果明显，为低品位氧化矿的开发利用开辟了道路。据不完全统计，我国目前采用堆浸法生产的黄金年产量达到万两以上（仅河南省堆浸生产的黄金累计为1.3万两），但与发达国家相比，我国堆浸规模较小，一般为1×103～3×103t/堆，万t/堆的较少，在技术上也存在较大的差距，1988年陕西太白县双王金矿大型万吨级堆浸场投产，取得可喜的成果（矿石品位1.5g/t）。 国外先进技术和设备的引进消化（如美国的高效浓密机，双螺旋搅拌浸出槽，日本的马尔斯泵，带式过滤机等），使我国黄金生产在装备水平和技术水平上又有了进一步的提高，同时也促进了我国黄金生产设备向高效、节能、大型化、自动化方向发展。在硫脲提金、硫代硫酸盐提金，预氧化细菌浸出，加压催化浸出，树脂吸附等新工艺的科学研究方面，近年来也有新的进展。1979年长春黄金研究所进行硫脲提金试验获得成功，并于1984年在广西龙水矿建成一座日处理浮选金精矿10～20t的硫脲提金车间（1987年通过部级鉴定）。其他工艺虽处于试验研究阶段和正准备建厂投产，足以说明我国提金技术已发展到一个新的水平。（五）金的冶炼与回收 黄金冶炼是黄金生产中最后一道工序，其产品为成品金。冶炼有粗炼和精炼之分。精粗炼产品为合金（俗称合质金），我国黄金矿山就地产金多为合质金，直接交售给银行。黄金富矿块和各种金精矿运往有色冶炼厂加工提炼成品金（俗称含量金）。建国40年来，黄金冶炼和综合回收发展较快，冶炼技术和工艺装备水平不断提高，冶炼成本日益降低，促进了黄金生产的发展。
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