发布时间：
[1] 陈仁朋，许伟，汤旅军，陈云敏，地下水位及电导率TDR测试探头研制与应用，岩土工程学报，2009，31（1）：77-82.[2] 朱斌，陈仁朋，罗军，陈云敏. 低速运动船只撞击埋置框架结构动力分析模型. 海洋工程，2008, 26（2）：17-25[3] 谢海建, 陈仁朋, 陈云敏, 柯瀚. 考虑非线性吸附时污染物在半无限黏土中的一维扩散解，岩土工程学报，2007, 29(9): 1404-1408[4] 谢海建，陈仁朋，陈云敏，柯瀚. 考虑非线性吸附时溶质在有限厚度粘土中的一维扩散解，环境科学学报，2008，28(2): 376-383.[5] 胡琦, 陈仁朋, 陈云敏, 梅德庆. 大型汽轮发电机组基础的优化设计, 动力工程, 2007, 27(3): 327-331[6] 陈仁朋，周万欢，曹卫平，陈云敏，改进的桩土界面荷载传递双曲线模型及其在单桩负摩阻力时间效应研究中的应用，岩土工程学报，2007，29（6）：824-830.[7] 陈仁朋，王进学，陈云敏，张延红. TDR技术在石灰炉渣加固土中的应用. 岩土工程学报，2007，29（5）：676-683.[8] 陈仁朋，徐正中，陈云敏. 桩承式加筋路堤关键问题研究，中国公路学报，2007，20(2): 7-12.[9] 曹卫平，陈仁朋，陈云敏. 桩承式加筋路堤土拱效应试验研究，岩土工程学报，2007，29（3）： 436-441[10] 曹卫平，陈仁朋，陈云敏，桩承式加筋路堤桩体荷载分担比计算，中国公路学报，2006, 19(6): 1-6.[11] 戴宏伟 陈仁朋 陈云敏 地面新施工荷载对临近地铁隧道纵向变形的影响分析研究. 岩土工程学报，2006，28（3）：312-316.[12] Chen RP, Daita RK, Drnevich VP, Kim DH. Laboratory TDR monitoring of physico-chemical process in lime kiln dust stabilized clayey soil. Chinese Journal of Geotechnical Engineering, 2006，28(2), 249-255[13] 许峰，陈仁朋，陈云敏. 桩承式路堤工作性状分析, 浙江大学学报（工学版）， 2005, 39（9）: 1393-1399.[14] 芦森, 陈仁朋, 陈云敏, 王常晶. 打桩振动对邻近新浇筑混凝土的影响, 中国市政工程.2005, 1: 68-70.[15] 吕凡任, 陈仁朋, 陈云敏, 应建国. 软土地基上微型桩抗压和抗拔特性试验研究. 土木工程学报. 2005, 38(3): 99-105.[16] 陈仁朋，贾宁，陈云敏. 桩承式加筋路堤受力机理及沉降分析. 岩石力学与工程学报, 2005, 24(23): 4358-4367.[17] 陈仁朋，许峰，陈云敏，贾宁. 软土地基桩承式路堤工作性状分析. 中国公路学报. 2005, 18( 3), 7-13[18] 陈仁朋, 周万欢, 王宏志, 陈云敏. 用DQM求解成层地基一维非线性固结问题. 计算力学学报，2005, 22(3 ): 310-315,329[19] 贾宁，陈仁朋，陈云敏，徐立新，杨少华，杭甬高速公路拓宽工程理论分析及监测，岩土工程学报，2004，26（6）：755-760[20] 龚健，陈仁朋，陈云敏，程光明，应建国. 微型桩原型水平荷载试验研究. 岩石力学与工程学报，(20), 2004年10月，3541-3546.[21] 林政，陈仁朋，陈云敏，许峰. 一种现场测定地基固结系数和渗透系数的方法, 岩土工程学报， ：505-510.[22] 王宏志, 陈仁朋. 周万欢. 双层地基一维非线性固结的DQM解. 水利学报，Vol，, 8-15，2004年4月.[23] 王仕方，陈仁朋，陈云敏. 预制桩可打性的分析. 浙江大学学报（工学版），, , 2003年11月，P:657-663.[24] 陈仁朋, 凌道盛，陈云敏. 群桩基础沉降计算中的几个问题, 土木工程学报, 2003年10月，Vol. 36, , 89-94[25] 陈赟、陈仁朋、陈云敏. TDR边坡监测系统的计算模型和试验初探. 工业建筑, 2003年8月，，，33-36.[26] ZHU Bin(朱 斌), CHEN Ren-peng(陈仁朋), CHEN Yun-min(陈云敏). Transient response of piles-bridge under horizontal excitation. J of Zhejiang University (Science), 2003, 4(1): 28~34.[27] 陈仁朋、梁国钱、余济棠、陈云敏. 考虑桩土相对滑移地单桩和群桩的非线性分析. 浙江大学学报（工学版）, 2002, 36(6): 668-673.[28] 朱斌、陈仁朋、陈云敏、王宏志. 埋置框架的横向动力特性研究. 振动工程学报，2002，15(4): 425~429.[29] 余云燕、陈仁朋、陈云敏、胡亚元，一种基于模糊数学的桩基质量综合评定方法，中国公路学报，vol. 15，，2002年4月，68-71[30] 陈仁朋、陈磊、陈云敏，基底不透水条件下埋置基础沉降的Biot固结理论解，浙江大学学报（工学版），，，17-21[31] 陈云敏、陈仁朋、凌道盛，考虑相互作用的桩筏基础简化分析方法，岩土工程学报，，，2001年11月，686-691[32] 李仁平、陈仁朋、陈云敏，阻滑桩加固土坡的极限设计方法，浙江大学学报（工学版），，，2001年11月，618-622[33] 金振奋、陈仁朋、凌道盛、陈云敏，群桩地基中应力及变形规律数值分析，工业建筑，第31卷，第10期，2001年10月，37-42[34] 李仁平、陈仁朋、陈云敏，软土地基码头的加固及堆载试验分析，港工技术，，，2001年9月，34-37.[35] 陈仁朋、陈云敏、蔡袁强，粉砂性土体中基坑开挖工程实践，建筑结构学报，，，2001年9月，90-95.[36] 陈云敏、陈仁朋、朱斌，打桩过程中桩的横向振动分析，振动工程学报，Vol. 14，，2001（2）：215-219[37] 李仁平、陈仁朋、陈云敏，软粘土地基中码头桩基的受力分析，工业建筑， ，2001（4）：46-47[38] CHEN Ren-peng HU Yayuan CHEN Yun-min, Determing driving resistance with rebound of pile-top during pile driving, Journal of Zhejiang University (SCIENCE), , , 2001(4):121-240[39] 陈仁朋、陈云敏、李琪、童建国，某工程桩的可打性试验研究，岩土工程学报，Vol23 ，2001（3）：235-238[40] CHEN Ren-peng CHEN Yun-min LING Dao-shen, Analysis of vertical pressure on buried pipeline with case study, Journal of Zhejiang University (SCIENCE), P:414-420, 2000(10)[41] 陈仁朋、陈云敏、吴世明，饱和土中球形空腔稳态振动，浙江大学学报，1997（9），, 增刊，P:253~256[42] 陈仁朋、陈云敏、宣伟丽、吴世明， 饱和土中球形空腔稳态振动及其在基桩中的应用，振动工程学报，1998(9)，, P:373~377[43] 陈云敏、陈仁朋、吴世明、 Weele，利用桩顶加速度分析桩端土的静阻力，岩土工程学报，1997(11)，， P:16~21代表性国内外会议论文陈仁朋，徐正中，陈云敏. 桩承式路堤技术设计计算方法研究, 岩土力学与工程新进展，第六届全国青年岩土力学与工程会议，同济大学出版社，2007年9月15-17日，主编：高广运，P：1-7 （专题报告）陈仁朋，张延红，王进学，陈云敏. TDR技术在监测土体污染中的应用，第十届土力学及岩土工程学术会议论文集（中册），重庆，2007年11月1-4日，725-729陈仁朋，王进学，陈云敏，孔卫国，TDR测试系统理论模型及应用，第七届全国土动力学学术会议论文集，343-349，北京，陈仁朋，龚建，陈云敏，吕凡任，应建国，程光明. 软土地基中微型桩原型试验研究，第九届土力学及岩土工程学术会议论文集，2003年10月25－28日，北京，清华大学出版社，P：599-604陈仁朋，陈云敏，黄海丹，群桩共同作用的简化分析方法，第九届土力学及岩土工程学术会议论文集，2003年10月25－28日，北京，清华大学出版社，P：572-577陈云敏、陈仁朋、卢森. 软土地基地铁施工及运营过程中的几个土力学问题，城市地铁建设与环境岩土工程——地下工程高级技术论坛（2002年12月18～20日，杭州），主编史佩栋，165～177.陈仁朋、陈云敏、梁志刚等，TDR测试技术及其在岩土工程应用，第一届全国环境岩土工程与土工合成材料技术研讨会，杭州：2002年11月17日至19日，浙江大学出版社陈云敏，陈仁朋，凌道盛. 桩筏基础共同作用简化分析方法，21世纪高层建筑基础工程学术研讨会论文集，北京：中国建筑工业出版社，2000年7月金振奋、陈仁朋、陈云敏，轴对称荷载下水泥搅拌桩复合地基固结沉降分析，第八届土力学及岩土工程学术会议论文集，万国学术会议出版社，1999（10），P:507~510陈云敏、陈仁朋、吴世明，多相介质波动理论的研究、应用与发展，第八届土力学及岩土工程学术会议论文集，万国学术会议出版社，1999（10），P:541~544
多迄今为止（2009年），合著专著1部（黄土洞穴灾害，科学出版社，2007），申请专利6项， 已在核心期刊发表的论文40余篇，主要有：[01]李喜安，黄润秋，黄土崩解性试验研究，岩石力学与工程学报，2009，（A01）：p3204-3213 (EI收录).[02]Xi-an Li, Jian-bing Peng, Aqueous foam stabilized by polyoxyethylene dodecyl ether, Chemical papers, 2009 (SCI收录).[03] Xi’an Li, Xiao , Ya , Run Yong Ma, & Jing , Test Study on the Velocity of Tunnel-erosion in Loess，the 11th IAEG Congress, Auckland, New Zealand,2010(accepted).[04]李喜安，彭建兵，陈志新等：黄土洞穴潜蚀地貌及其利弊综合分析，西安科技大学学报，2009年，（1）：78-84. （全国中文核心期刊）[05]李喜安，乔晓英、彭建兵、马润勇，大型天然黄土洞穴系统现场冲刷试验，工程地质学报，2009. （全国中文核心期刊）[06]李喜安，彭建兵，马润勇等：黄土洞穴危害及其形成演化机制，西安科技大学学报，2009. （全国中文核心期刊）[07]李喜安，彭建兵，陈志新，李滨，黄土地层地表径流下潜模式与地质灾害 工程地质学报 2007 15（4）. （全国中文核心期刊）[08]李喜安，彭建兵等：公路黄土路基动力学参数的影响因素及其规律研究[J] 公路交通科技 2005年6月,（6）: 87-91. （全国中文核心期刊）[09]李喜安，彭建兵等：湿陷性黄土地区土壤洞穴侵蚀模式研究 水土保持研究[J], 2005年9月, （6）: 25-27. （全国中文核心期刊）[10]李喜安，彭建兵等：公路黄土路基湿陷性的室内试验研究[J]，公路交通科技, 2005年9月, （9）: 93-96. （全国中文核心期刊）[11]李喜安等，湿陷性黄土地区黄土洞穴对公路的危害研究 陕西建筑 2005 （2）. （全国中文核心期刊）[12]李喜安，彭建兵等：黄土高原地区土洞对公路工程的危害及其致灾机理[J]，公路交通科技2005年9月, （9）: 61-64. （全国中文核心期刊）[13]彭建兵，李喜安：黄土洞穴环境灾害效应研究[J]，地球与环境，2005年，，（4）: 1-7. （全国中文核心期刊）[14] 彭建兵，李喜安等：公路黄土暗穴分布规律研究[J]，公路交通科技，2005年6月，（6）：1-5. （全国中文核心期刊）[15]李喜安，彭建兵等：黄土高原地区黄土洞穴的成因研究[J]，公路 2005年11月，（11）: 142-146. （全国中文核心期刊）[16]李喜安，彭建兵等：公路黄土洞穴灾害与水土流失研究[J]，公路 2004年12月，（12）: 70-73. （全国中文核心期刊）[17] 彭建兵， 马润勇， 卢全中， 李喜安：青藏高原隆升的地质灾害效应[J]，地球科学进展， 2004， 19(3)：457-466. （全国中文核心期刊）[18]李喜安，彭建兵等：湿陷性黄土地区土壤洞穴侵蚀研究[J]，水土保持研究, 2003年6月，（2）: 28-32. （全国中文核心期刊）[19]李喜安等，西安地区地热资源开发利用现状及展望 水资源保护 2003年5月，，, p50-52. （全国中文核心期刊）[20]李喜安等，黑垆土的地质特征初探,全国岩土与工程学术大会论文集,2003年5月，p433-436，人民交通出版社[21]李喜安等，克拉玛依油田砾岩油藏沉积微相研究,《工程地质学报》2002年10月，(增刊), p248-254.[22]李喜安等，BP神经网络在边坡稳定性评价中的应用,地球探测科学与技术新进展 2002年10月，p136-139，中国科学技术出版社.[23]李喜安，吴少波等，卡拉高莱斯油田U油组储层特征及其评价,西安工程学院学报 2002年9月，，, p36-40.[24]李喜安，彭建兵，用改进后的BP神经网络评价黄土质边坡稳定性,地质灾害与环境保护,2002年，，, p56-59(CSCD源刊).[25]李喜安，谭成仟等，克拉玛依油田八区克上组砾岩油藏测井描述,西安工程学院学报 2001年9月，，, p33-37.
以第一作者（含学生第1本人第2）发表学术论文：[1]塑料套管混凝土桩单桩承载特性研究[J] .中国公路学报.2012,25(3):51-58+72. 1001-7372(EI)[2]板桩加固护岸桩身受力现场试验研究[J] .水运工程.2012,464:[3]塑料排水板联合堆载预压加固软基工后沉降预测方法研究[C].工程排水与加固技术理论与实践——第八届全国工程排水与加固技术研讨会论文集,中国北京:中国水利水电出版社.2011:74-80.[4]塑料套管混凝土桩挤土效应现场试验研究[C].第十一届全国土力学及岩土工程学术会议——《西北地震》增刊.2011,33(s):190-194.[5]气泡混合轻质土置换路基控制工后沉降研究[J].岩土工程学报.2011,33(12):1854-1862. (EI)[6]透明土及其在岩土工程模型试验应用的研究进展[J].水利水电科技进展.2011,31(6):河海大学[7]基于创新和实践能力培养的软基处理毕业设计模式探索[C].第三届全国土力学教学研讨会——广州大学学报.2011:89-92. [8]应用无限地基方法研究打桩振动对海堤的影响[J].水利学报.2011,42(2):226-231. (EI)[9]塑料套管现浇混凝土桩倾斜对承载性能影响的模型试验研究[J].岩石力学与工程学报.2011,30(4):834-842..(EI)[10]Analysis of Plastic Tube on Plastic Tube Cast-in-Place Concrete Pile[C]. Proceedings of the 2011 GeoHunan International Conference, Geotechnical Special Publication, Hunan China:. (EI)[11]Study on the Settlement Calculation Method of Single Y‐Section Pile[C]. Proceedings of the 2012 GeoHunan International Conference, Hunan China:.(EI)[12]桥梁整体同步顶升的姿态调整与控制研究.南京工业大学学报.2010,32(s):65-69.[13]Study on settlement calculation method of rigid-flexible pile. 2010 International Conference on Mechanic Automation and Control Engineering, Wuhan China:IEEE Computer Society. 2010: 4484-4489.(EI)[14]The theoretic Analysis and Experimental Research on the Time-Dependency of TC piles[C]. 10th Asia-Pacific Conference On Engineering Plasticity And Its .[15]In-situ study on stress distribution of foundation improved by Y-section pile [C]. Geotechnical Society of Singapore - International Symposium on Ground Improvement Technologies and Case Histories, ISGI'09,Singapore:Research Publishing : 319-330.(EI)[16]大直径钉形双向水泥土搅拌桩[J]. 公路. 2010(09): 99-105.[17]申嘉湖杭高速公路路堤沉降动态控制研究[J]. 公路. 2010(09): 45-48.[18]塑料套管混凝土桩在申嘉湖杭高速公路软基处理中的应用[J]. 公路. 2010(09): 83-89.[19]Study on flexural behavior of cast-in-place concrete Y-shaped vibro-pile [C].Recent Advancement in Soil behavior, In Situ Test Methods, Pile Foundations, and Tunneling，Changsha Hunan China, .(EI)[20]Calculation of soil stresses under various pile sectional configurations [C].Recent Advancement in Soil behavior, In Situ Test Methods, Pile Foundations, and Tunneling，Changsha Hunan China, .(EI)[21]Experimental study on soft foundation improved by grouted gravel pile [C].Recent Advancement in Soil behavior, In Situ Test Methods, Pile Foundations, and Tunneling，Changsha Hunan China, .(EI)[22]Y型桩桩端阻力产生附加应力的分析计算[J]. 岩土力学. 2009,30(12): 3837-3845.(EI)[23]高速公路连拱隧道开挖三维稳定性分析[J]. 防灾减灾工程学报. 2009(01): 71-76.[24]含分数阶的无限地基交互作用时域阻尼抽取法[J]. 岩石力学与工程学报. 2009,28(S2): 3666-3672.(EI)[25]基于尖点突变理论的Y型桩屈曲临界荷载分析[J]. 工程力学. 2009,26(4): 119-127.(EI)[26]碎石注浆桩承载特性试验研究[J]. 岩土工程学报. 2009,31(06): 871-878.(EI)[27]Field study of Plastic Tube Cast-in-place Concrete Pile[J].J. Cent South Univ (Science and Technology).2008,15(2):195~202.(SCI)[28]Evaluation of Ultimate Bearing Capacity of Y-Shaped Vibro-Pile [J].J. Cent South Univ (Science and Technology).2008,15(2):186~194.(SCI)[29]Y型桩桩侧摩阻力产生附加应力的分析计算[J]. 岩土力学. (11): 2905-2911.(EI)[30]公路软土地基处理中Y型沉管灌注桩异形特性研究[J]. 中国公路学报. 2008,21(05): 19-25.(EI)[31]基于尖点突变理论的基桩极限承载力判定及预测[J]. 河海大学学报(自然科学版). 2008(02): 248-252.( 中信所)[32]Y型沉管灌注桩荷载传递机制的现场试验研究[J]. 岩石力学与工程学报. 2008,27(3): 615-623.(EI)[33]Y型沉管灌注桩及其承载特性[J]. 工业建筑. 2008(11): 69-74.( 中信所)[34]新型桩基技术——Y型振动沉管灌注桩技术//陈正汉,刘元雪等编. 第十届土力学及岩土工程学术集,重庆,重庆大学出版社，.2007：342-347.[35]Y型沉管灌注桩截面几何性质的计算与优化[J].土木工程学报.2007， 40（S1）：198-204.[36]A simplified method for stability analysis of reinforced embankments[C].Proceedings Of The Fourth International Conference On Soft Soil Engineering, Taylor & Francis/Balkema .2006,10：547-552.(EI)[37]红枫连拱隧道开挖稳定性分析[J]. 河海大学学报(自然科学版). 2005(04): 442-446.( 中信所)[38]基于神经网络和遗传算法的岩体参数辨识研究[J]. 常州工学院学报. 2005(S1): ：1671-0436[39]真空-堆载联合预压技术在甬台温高速公路软基加固中应用[A]. 全国岩土与工程学术大会论文集（下册）[C]. 中国北京: 2003.[40]土工织物加筋堤坝复合有限元分析方法[J]..水利学报.2003, 1:28.( EI)[41]土工合成材料加筋砂土的破坏模式和强度理论[J]. 河海大学学报(自然科学版). 2002(06): 120-123.(中信所)[42]土工织物加筋堤坝地基的有限元稳定计算方法[J]. 岩土工程界. 2002(12): 46-48.[43]一个加筋复合土体的本构关系[J]. 水利学报. 2002(12): 26-32.[44]适于基坑开挖分析的一个改进双屈服面模型[J]. 河海大学学报(自然科学版). 2000(03): 73-76.( 中信所)[45]自动化测量三维形貌的程序设计[J]. 大坝观测与土工测试. 2000(04): 47-49.[46]土工织物与塑料排水板在某灰坝地基处理方案中的计算方法研究[A]. 中国土木工程学会第八届土力学及岩土工程学术集[C]. 中国江苏南京: 1999: 487-490.[47]池州发电厂灰坝地基处理方法研究[A]. 岩土力学的理论与实践——第三届全国青年岩土力学与工程集[C]. 中国江苏南京: 1998: 290-295.[48]土工织物加筋结构的研究进展[J]. 水利水电科技进展. 1997,17(03):25-28.
1 岩土工程学报2 建筑结构学报3 土木工程学报4 岩石力学与工程学报 5 建筑结构6 工业建筑7 哈尔滨建筑大学学报8 中国给水排水9 岩土力学10 建筑技术通讯.给水排水（改名为：给水排水）11 施工技术12 建筑技术13 世界建筑14 建筑科学15 世界地震工程16 建筑学报17 混凝土18 工程勘察19 城市规划20 暖通空调21 西安建筑科技大学学报.自然科学版22 水文地质工程地质23 建筑机械24 四川建筑科学研究25 重庆建筑大学学报26 新型建筑材料27 空间结构28 城市规划汇刊
这个需要等影响力上来以后，才能被EI收录，需要时间的积累。
如下图所示：
1、岩土工程学报。
2、建筑结构学报。
3、土木工程学报。
4、岩石力学与工程学报。
5、建筑结构。
6、工业建筑。
7、哈尔滨建筑大学学报。
8、中国给水排水。
9、岩土力学。
10、建筑技术通讯。
11、施工技术。
12、建筑技术。
13、世界建筑。
14、建筑科学。
15、世界地震工程。
16、建筑学报。
按规模分类
1、大量性建筑
大量性建筑主要是指量大面广、与人们生活密切相关的那些建筑，如住宅、学校、商店、医院、中小型办公楼等。
2、大型性建筑
大型性建筑主要是指建筑规模大、耗资多、影响较大的建筑，与大量性建筑相比，其修建数量有限，但这些建筑在一个国家或一个地区具有代表性，对城市的面貌影响很大，如大型火车站、航空站、大型体育馆、博物馆、大会堂等。
相对来说 ，两者中《岩石力学与工程学报》更好一些哦， 但这个领域更好的是综合性的《岩石学报》，属于SCI收录。 应该是：《岩石力学与工程学报》属于EI收录Chinese Journal of Rock Mechanics and Engineering学报是中国岩石力学与工程学会主办的国内物理力学与工程类影响因子最高的国家矿业工程、建筑科学与水利工程类核心期刊；2006～今为月刊，为中文核心期刊，现被EI和国内外较多收录机构收录。本刊收录在： 中文核心期刊要目总览(2011年版) 提示: 排序：建筑科学类 - 第1位 《岩土工程学报》也属于EI收录是由中国科学技术协会主管，由中国水利学会、中国土木工程学会、中国力学学会、中国建筑学会、中国水力发电工程学会、中国振动工程学会六个全国性学会联合主办的学术性科技期刊。《岩土工程学报》创办于1979年，在江苏南京登记，由南京水利科学研究院承办《岩土工程学报》已是我国岩土工程领域中具有重要影响的学术期刊，是岩土工程理论和实践的重要论坛，是我国从事水利、建筑和交通事业的勘测、设计、施工、研究和教学人员发表学术观点、交流实践经验的重要园地。《岩土工程学报》为我国培养了一大批水利、建筑和交通事业战线上岩土工程学科的带头人，为我国的基础性工程设施建设事业，特别是水利工程建设事业做出了贡献。本刊收录在： 中文核心期刊要目总览(2011年版) 提示: 排序：建筑科学类 - 第2位
排在岩石力学与工程学报之后，在岩土力学之前，这三个学报是岩石力学方面国内三大顶级期刊，ei收录，都是不错的期刊
这个需要等影响力上来以后，才能被EI收录，需要时间的积累。
《岩石力学与工程学报》和《岩土工程学报》（包括《岩土力学》）是岩土界的3大王牌期刊。据我投稿经验：录用难易程度《岩土力学》<《岩石力学与工程学报》<《岩土工程学报》；《岩土工程学报》是本行业最权威的学报。
《岩土工程学报》是ei检索，但不属于SCI检索。两种学报各有所长，关键是根据自己需要。
《岩石力学与工程学报》和《岩土工程学报》均为EI收录期刊，但没有被SCI收录。Journal of Rock Mechanics and Geotechnical Engineering (JRMGE) 和《岩石力学与工程学报》、《岩土力学》为中科院武汉岩土所三大期刊，而且JRMGE于2019年2月已经被SCI收录。
有《岩石力学学报》么？我只知道《岩石力学与工程学报》哦，它与《岩土工程学报》都为EI检索，且均不是SCI。。。。前者基本是关于岩的文章，后者岩、土皆有，侧重于岩
如下图所示：
1、岩土工程学报。
2、建筑结构学报。
3、土木工程学报。
4、岩石力学与工程学报。
5、建筑结构。
6、工业建筑。
7、哈尔滨建筑大学学报。
8、中国给水排水。
9、岩土力学。
10、建筑技术通讯。
11、施工技术。
12、建筑技术。
13、世界建筑。
14、建筑科学。
15、世界地震工程。
16、建筑学报。
按规模分类
1、大量性建筑
大量性建筑主要是指量大面广、与人们生活密切相关的那些建筑，如住宅、学校、商店、医院、中小型办公楼等。
2、大型性建筑
大型性建筑主要是指建筑规模大、耗资多、影响较大的建筑，与大量性建筑相比，其修建数量有限，但这些建筑在一个国家或一个地区具有代表性，对城市的面貌影响很大，如大型火车站、航空站、大型体育馆、博物馆、大会堂等。
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摘要：本文简要论述了环境岩土工程的定义，环境岩土工程中的基本观点以及以及环境岩土工程的研究现状，并对我国环境岩土工程进行了展望。 关键词：环境岩土工程 研究 随着和、的迅速，人们越来越意识到人类活动对环境产生的两个负面：环境污染和生态破坏。因此，应运产生了一门新兴学科——环境岩土工程学。它既是一门性的工程学，又是一门学。它把技术和、经济和文化相结合的跨学科的新型学科。 1.环境岩土工程定义 环境岩土工程（EnvironmentalGeotechnology）一词，源自1986年4月美国宾州里海大学土木系美籍华人方晓阳教授主持召开的第一届环境岩土工程国际学术研讨会，并在其著名的“Introductory Remarks on EnvironmentalGeotechnology”论文中，将环境岩土工程定位为“跨学科的边缘，覆盖了在大气圈、生物圈、水圈、岩石圈及地质微生物圈等多种环境下土和岩石及其相互作用的”，主要是研究在不同环境周期（循环）作用下水土系统的工程性质。 2.环境岩土工程研究的及分类 环境岩土工程是研究应用岩土工程的概念进行环境保护的一门学科。这是一门跨学科的边缘学科，涉及面很广，包括：气象、水文、地质、农业、化学、医学、工程学等等。 环境岩土工程研究的内容大致可以分为三类： (1)环境工程。主要指用岩土工程的方法来抵御由于天灾引起的环境问题。例如：抗沙漠化、洪水、滑坡、泥石流、地震、海啸等。这些问题通常泛指为大环境问题。 (2)环境卫生工程。主要指用岩土工程的方法抵御由于各种化学污染引起的环境问题。例如城市各种废弃物的处理、污泥的处理等。 (3)人类工程活动引起的一些环境问题。例如在密集的建筑群中打桩时，由于挤土、振动、噪声等对周围居住环境的影响；深基坑开挖时，降水和边坡位移等。 3.环境岩土工程研究中基本观点及研究方法 补充： 基本观点 (1) 岩土 实践的范围是地球表层, 而地球对于宇宙来讲是一个子系统, 它的变化受其他子系统的影响, 它们之间有物质和能量的交换, 是一个开放的系统; (2) 资源是有限的。 我们 只有一个地球 , 并且随着人口的增长, 资源与人口相比越来越小, 所以我们应实施 可持续发展战略 , 而不能盲目地掠夺式地利用, 以防止对环境造成不利的影响; (3) 人类无计划的活动会毁灭人类自身; (4) 界在不断地变化, 有一些直接危害人类, 反过来人类要避开危害, 就必须采取措施; (5) 虽然 岩土工程 曾带来一些消 极影 响, 但它是由于人类认识上的片面性和的局限性造成的, 所以从上讲, 所有的环境岩土工程问题是可以解决的, 但它依赖于人们 环境意识 的提高, 岩土工程技术的进步和法制建设的健全。 研究方法 环境岩土工程是一个系统工程。它涉及许多学科领域, 所以在研究中应从学科间的交叉处着眼, 以辩证的观点和解决问题。 其次, 应用岩土工程的观点去改善环境, 使其更符合人类的生存需求。 4.环境岩土工程与相关学科的关系 与环境岩土工程相关的学科有: 工程地质学 、岩土力学、岩土工程学、地质工程、环境工程 地质学 。 工程地质学的基础理论是地质学, 指导它的理论主要是自然历史观1 它的基本理论是认为地质成因和演化过程决定地质体的工程特性, 相应地在研究方法上就是从地质体局部特性的研究, 探索地质体在生成时的地质环境以及形成地质体的地质作用和演化过程, 从而在整体上认识和把握地质体的组成和结构以及发育, 并进一步探讨和预测它在工程建筑物作用下的表现和工程行为。 工程地质学的服务对象完全是人为设计, 人为施工的建物。 这一应用性决定了工程地质学的边缘性、交叉性和综合性等特性。 所谓边缘性指它处在地质学科的外层, 位于和 工程学 科接壤的部位。 所谓交叉性表明在它的学科发展中不断吸收工程学科的理论、概念和方法, 并和地质学结合起来。所谓综合性是指工程地质学的目标是解决问题, 它是借助于地质学各基础学科的成就来综合地工作的. 补充： 岩土力学、 岩土工程 和 工程地质学 在研究对象和目标上有很大的相同之处, 是密切相邻的学科。但是岩土力学属于力学学科的边缘, 而岩土工程属于 工程学 科的边缘1 虽然对 岩土 的地质认识是建立岩土力学模型和本构关系的重要基础, 但岩土力学更偏于模型及建模后的力学研究。 岩土工程是将岩土作为工程结构物的一部分工程学科。不过岩土力学和岩土工程与其他的力学或工程学科相比, 需要更多 地质学 科的支持, 或者说更需要与地质学科的结合。 5.环境岩土工程的研究现状 20世纪50-60年代公害事件的显现，人们不断探索，反思，并已取得了基本的共识。国外对环境岩土工程的研究主要集中于垃圾土、污染土的性质、理论与控制等方面，而国内则在此基础上有较大的扩展，就目前涉及的问题来分，可以归纳为两大类：第一类是人类与自然环境之间的共同作用问题。这类问题的动因主要是由自然灾变引起的。例如 地震灾害 、土壤退化、洪水灾害、 温室效应 等。这些问题通常称为大 环境问题 。第二类是人类的生活、生产和工程活动与环境之间的共同作用问题。它的动因主要是人类自身。例如 城市垃圾 、工业生产中的废水、废液、废渣等有毒有害废弃物对生态环境的危害；工程建设活动如 打桩 、 强夯 、基坑开挖、 盾构 施工对周围环境的影响；过量抽汲地下水引起的 地面沉降 等等。有关这方面的问题，统称为小环境问题。 6.环境岩土工程的展望 20世纪90年代后，我国进入了大规模工程建设时期。从沿 海地 区开始，逐步向内陆扩展， 高层建筑 、地铁、道路、隧道等等的建设以及 城市化进程 步伐的加快向环境岩土工程不断提出新的挑战。同时，环境的变化，地震、 洪涝灾害 的频频发生，温室效应的加剧， 水土流失 ，土壤退化等大环境，也引发了一系列新的环境岩土工程问题。相对 发达国家 来说，我国的岩土工程工作者面临更为艰巨的任务。一方面，我国正处于大规模工程建设时期，有许多 工程问题 需要解决;另一方面，基于 可持续发展 要求，我们面临严峻的 环境保护 与治理工作。在环境岩土工程问题上，未来几年应重点并解决下面几个问题。其中，西部问题，包括生态环境建设与保护区域稳定性与地下工程。东部问题，包括大城市地面变形不稳定性、悬河化 水资源 、水环境等。在一些方面还急需解决的问题如下：卫生填埋场的设计问题;大规模工程建设的区域环境岩土工程问题评估;城市施工环境岩土工程问题;岩土工程手段在环境的治理中的应用等。 补充： 具体是这样了自己慢慢看把
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土工试验常见问题探讨论文
摘 要：根据工作经验与国家现行规范及行业标准相结合，针对土工试验中存在的问题，从试样制备、土物理性质试验及力学性质试验三个方面进行了剖析，提出了解决问题的办法。
关键词：土工试验；试样制备；土的物理性质试验；土的力学性质试验
土工试验是岩土工程勘察的重要组成部分，是野外勘察工作的延续。野外勘探与室内土工试验有机地结合，将准确完成土样的定性、定量分析与评价，为建设单位提交符合现场实际情况的勘察成果。由于岩土体的不均匀性，取样、运输、保管过程中的扰动，试验仪器及操作方法的差异等使得岩土试验结果出现部分失真，在一定程度上影响勘察成果的真实性与准确性。本文就岩土样试验中经常出现的部分问题进行剖析，以便勘察单位在过程质量控制中采取相应措施，为设计部门提交真实、准确的勘察成果。
1、试样的制备
岩土工程勘察市场竞争激烈，勘察费用较低，勘察单位的设备技术更新改造投入较少，勘察手段的单一，导致采取的原状岩土样质量较差，土体结构受到严重扰动和破坏(尤其是采用岩芯管岩芯切样)；部分样品采集后没有在现场用蜡封堵，水分蒸发；冬天没有防冻措施，使样品受冻；运输过程中没有减震措施，特别是灵敏度较高的粉土和软塑土。由以上原因造成的土体结构破坏和含水量变化，严重影响到岩土体的原状，该类样品根本不能作为力学试验样使用。
采样不合格的岩土样，在试样制备时应注意。开启土样筒后，先检查土样结构，确定土样是否已受扰动或取土质量是否符合规定，对不符合规范要求的试样必须舍弃。
对合格土样用环刀切取时，首先应做好以下几点：
①应在环刀内壁涂一薄层凡士林，目的是为减少环刀与土样间的摩擦，避免土样压密扰动。
②将环刀垂直下压，环刀垂直下压是避免环刀偏向受压时环刀一侧出现相对压密而另一侧出现样品与环刀间的小缝隙，造成土的容重失真及压缩时压缩模量偏小。
③环刀下压过程中，边压边削，可避免土样受到环刀外侧壁与土样间的过大摩擦而使土样受到一定程度的压密。
④压入环刀后对土样的上下端面削平，对于软土要用钢丝锯修复平整，若用切土刀整平则刀面极易带起软土形成二次扰动，对其它土可采用切土刀削平。这四种措施都可有效避免土样在室内试验时受到扰动。
在制样过程中要对土样的颜色、名称、包含物、矿物成分、软硬程度、塑性状态、结构构造等进行描述，不仅是判定土类别的依据，也有利于后期数据整理时进行对比和综合分析处理，得出符合工程实际的数据。
2、土的物理性质试验
含水率试验
土层的不均匀、取样扰动或进水、取土器和筒壁的挤压、原状样密封不严、土样在运输和存放期间保护不当而失水等均会引起含水率的变化。除此之外在试验室若操作不当对土样含水率的测试结果也会造成偏差：
①取样点的位置不同，尤其是对粉质含量高的粉质粘土、粉土、砂土，样的上、中、下不同部位含水量会有较大的差别，为克服这种影响可分上中下不同部位同时取等量样品，加以混合后再取为含水量试验样品。
②铝盒烘干时应开口，以利水的充分蒸发。铝盒质量应定期标定：铝盒在长期使用过程中由于氧化、磨损其质量也有一定变化，定期标定能有效降低试验误差。
③烘干时间及温度对含水量测试数据影响较大，从而影响到地基土承载力基本值。以粉土为例，含水量每提高5%，承载力基本值降低约5%～10%。因而应严格掌握烘干时间和温度。
红粘土、膨胀土等粘粒含量很高的土类，有较大的比表面积，吸附水能力强，需在105℃～110℃温度下烘干8h，粉土、粉砂土不得小于6h，但对含有机质的土(尤其是有机质含量大于5%的土)，应在65℃～70℃烘至恒重，温度过高会造成有机质的损失，使含水量偏大。决不能为赶工期而省时省工，更不能不分土类别、不分温度、不分时间地进行烘干。
土粒比重试验
从理论上讲要得到一个准确的土粒比重值较为困难，因为国标中采用的试验方法存在下列因素的影响：
①结合水的影响。土粒带负电荷，与其周围的水相互作用，形成结合水，结合水吸附在粘粒表面，使测出的土粒体积大于实际体积，导致测试结果偏小。
②土粒间胶结物固化的影响。制备试样在烘干过程中，不可溶的胶质矿物如SiO2、Al2O3、粘土矿物等易固化形成团粒，形成的团粒较难靠水的作用分散，加热煮沸对团粒不能达到完全分散的作用，使计算出的'土粒相对密度偏小。
土粒比重是土的基本物理指标之一，是一个相对稳定的值，它决定于土的矿物成分，一般无机物矿物颗粒的比重为～，有机质为～，泥炭为～，土粒的比重变化幅度很小，同一地区同一类型的土相对密度基本接近，通常可按地区经验数据选用。由于土粒比重试验相对复杂且费时，但也不能在一个地区根本就没有进行过土粒比重试验，而盲目套用其它地区的经验，这是不科学的。
界限含水量试验
液、塑限联合测定法的界限含水量土样制备方式对比较均匀的土可采用天然含水状态的土样；对不均匀的土样，采用风干土样。当试样中含有粒径大于的土粒和杂物时，应过的筛。进行界限含水率试验时应将试验样品加入不同水量充分调和均匀，填入试样杯中，按规范测定三个不同含水率的点。
在实际试验时操作人员能够对含砾石、岩屑、杂物的土样过筛后进行试验，但当土中含原生的铁、锰质结核时而往往忽视过筛，直接将土中的铁、锰质结核压碎混入土中，这种方法造成土的液、塑限含水量偏小。
土样加水后应充分拌和，拌合后试验样品的含水量必须均匀，否则锥体下落试验点处的含水量难以代表实际样品的含水量。
试样调好后填入盛土杯也是一个关键环节，填入的样品要均匀，不能有空洞，杯口土面应平整。低含水量的试验样易在盛土杯中产生土体密实度差异现象，高含水量试验样易出现盛土杯土体空洞现象，操作时应注意。杯口土面平整时，不能用调土刀过分抹平，尤其对易失水的粉土更容易造成杯表面含水量降低，产生试验误差。在具体试验过程中可在一杯土的不同位置测试两次，以此来检验试样是否均匀。对于搓条法进行塑限试验，虽然规范允许，试验时人为影响因素较大，试验误差过大。这种方法虽然简便，但应慎重选用。
土体的定名
土体定名应规范，在土体定名时经常出现粉土定名的误区。规范规定：粉土是粒径大于的颗粒质量不超过总质量的50%，且塑性指数不大于10的土。在实际运用中，由于颗分试验较繁杂，仍采用按塑性指数不大于10来划定粉土的做法。土工试验时，粉砂有时也具有一定的塑性指数，若仅按塑性指数划分粉土可能会造成误判。另外，按《建筑地基基础设计规范》(GB50021-2001)规定粉土承载力特征值深宽修正时、按《建筑抗震设计规范》(GB5007-2002)进行液化判别时，均需根据粉土粘粒含量数值来进行计算和判别，虽然对地震烈度小于等于6度的地区，对非持力层粉土一般建筑不需进行液化判别和承载力特征值深宽修正，但也不能仅以塑性指数作为判定粉土的条件。
3、土力学性质试验
固结试验
土的固结试验是测定土体在压力作用下的压缩特性，以此计算建筑物的沉降量，是地基设计的重要参数之一。在试验时常有以下因素影响其准确度。
①由于频繁折卸仪器、透水石磨损、滤纸规格的变化等因素，均会影响测试结果，因而仪器应定期校正。
②上透水石的含水量差异会对土体固结产生一定程度的变化，这种变化对一般的土样影响比较隐蔽，不易发现，但对具膨胀性的土样会有很大的影响，当透水石的含水量较土样含水量大时会引起土样吸水膨胀，出现前后级荷载百分表读数差别很小的现象，有时甚至出现后级读数较前级读数小的异常情况。在透水石含水量较土样含水量小时，会加速土样的失水呈收缩趋势，造成压缩量过大。因而下透水石的含水量未接近土的天然含水量。
③安装试样仪器归零必须严格到位，环刀上、下土面必须紧密与上、下透水石处的滤纸接触。由于环刀使用时外力破坏会出现外径变化情况，使得环刀不能有效放入规定限位，造成透水石不能与环刀上、下土面有效接触，使初级压缩偏大，产生实验误差。
④百分表归零时应使百分表量测的活动轴杆有足够的量程，以避免压缩变形量较大时，仪器量程小于土样压缩变形而造成压缩试验的失真。
⑤试验稳定标准在《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999)中规定：施加每级压力后，每小时变形达时，测定试验高度变化作为稳定标准。
原来的1h快速法由于缺少理论依据而不再使用，但实际工作中，由于固结仪器数量的限制、试验工期的紧迫仍会沿用，这种违背规范的现象，应禁止。
抗剪强度试验
直剪试验受力条件复杂(如发生剪切位移时法向加荷由最初轴心受压变为偏心受压，剪切破坏面人为限制)，排水条件不易控制，按《土工试验方法标准》GB/T50123-1999第18条规定快剪试验一般适用于渗透系数小于10-6cm/s的细粒土，粉质粘土渗透系数一般大于10-5cm/s，粉土K值更大，用直剪试验已非常勉强，在室内试验对较软的粉土及粉质粘土直剪时，发现四级荷载下很少存在峰值强度，绝大部分需剪切至位移6mm处，剪切强度指标回归性差(尤其最后一级荷载强度偏低，再现性差)，剪切强度指标仅能作为参考。另外较软弱的土即使渗透系数满足要求，当后二级荷载加上时会发生土样挤入透水石与剪切盒之间缝隙的情况而无法剪切。虽然直剪试验方便简单，但其对粉土、粉质粘土及较软弱土强度指标可信度较差，三轴试验可取得较好的效果，在一个勘查项目的土工试验中可进行一定数量的三轴剪切试验进行对比。
另外在进行固结快剪及快剪试验时，应严格控制剪切速度，对粘性土速度控制在为宜，严禁提高剪切速度，造成剪切强度偏低，误导设计。
4、体会
土工试验是对野外采取的土样进行试验，土样在采取、保管、运输的各个环节稍有不慎都会对“原状土样”试验数据的真实性产生重大影响，因此：一是务必要求野外勘察机台选用符合国家规范要求的标准取样器静压取样，严禁采用轻锤多击法取样或岩芯管回转岩芯切样；二是在取样过程中精心操作，特别是要防止压取长度超过取样器长度，造成土样挤压；三是对取出的土样立即密封妥善保管，做到防晒、防冻；四是对取出的土样及时送到试验室，在运送时装箱置于减震垫上，防止互相碰撞；五是在试验过程中应尽可能地减少对土样的再次扰动，采取有效措施保证试验结果的可靠性，并对试验过程中易出现问题的环节引起高度重视，在试验结果分析整理时应结合具体土样特点进行对比，充分考虑试验过程中可能引起试验结果误差的影响，提交真实、合理的工程试验数据，更好地为工程建设服务。