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楼主要详细的 和高炉炼铁有关的毕业论文范文 3500字左右~
炼钢：铁变成钢；铸造：还是生铁；你的任务就是设计年产385万吨生铁的车间
炼钢生铁和铸造生铁的相同点是：都可以炼钢。但铸造生铁贵，炼钢不划算。炼钢生铁含硅量不大于，碳以Fe3c状存在。故硬而脆，断口呈白色。铸造生铁硅含量为.碳多以石墨状态存在。断口呈灰色。软、易切削加工。 铁水先在高炉中主要从矿石中炼出来，这时候的铁水含碳量和杂质都较高，可以用来铸成生铁块送到转炉去炼钢，通常炼钢的时候还要加些含碳量较低的废铁，这种铁水也可以进一步冶炼去掉些杂质（包括近一步脱碳）和使铁三碳分解（碳化物，为此有时会加入硅，这时候炼钢的时候需要考虑硅含量是不是允许）呈石磨状态析出，用作浇铸铸件（铸铁）。 生铁的含碳量高，在过共晶成分，铸铁的成分低在亚共晶成分。 它们进一步冶炼降碳，（包括掺低碳的废铁），含碳量进一步降低就成了钢。钢中也常加入其他合金元素，通过冶炼调节钢中的合金元素（包括碳）的比例关系，就炼成了各种型号的钢，这种过程就是炼钢。可见生铁和铸铁都能炼钢用。 钢再降碳就成了纯铁，也叫熟铁。熟铁很软。生铁炼到熟铁就主要就是碳含量的降低。以上就是炼钢生铁和铸造生铁的区别。
种类多。主要是：一、焦炭1、转鼓方法测定M40、M10；2、专门测定高温冶金性能装置测反应性、反应后强度；3、测定成分。二、烧结矿1、进入ISO转鼓转鼓指数、筛分、抗磨指数测定；2、常规荧光、湿法测定成分。3、烧结矿冶金性能测定（多种高温性能）；4、显微镜矿相及粘结相分析三、球团、块矿球团可同烧结矿一样做转鼓，更主要是抗压。四、煤粉主要是燃烧性能测定。
电石炉、黄磷炉、炼铁高炉等设备如需转炼铁合金及不同铁合金品种相互转炼，也适用本准入条件。 (三)本准入条件...3、炼焦耗热量:焦炉煤气加热≤2250kj/kg煤(7%含水折算)；高炉煤气加热≤2550kj/kg煤(7%含水折算)； 4、吨焦耗新水≤3....
高炉炼铁生产是冶金(钢铁)工业最主要的环节。高炉冶炼是把铁矿石还原成生铁的连续生产过程。铁矿石、焦炭和熔剂等固体原料按规定配料比由炉顶装料装置分批送入高炉，并使炉喉料面保持一定的高度。焦炭和矿石在炉内形成交替分层结构。矿石料在下降过程中逐步被还原、熔化成铁和渣，聚集在炉缸中，定期从铁口、渣口放出。 高炉生产是连续进行的。一代高炉（从开炉到大修停炉为一代）能连续生产几年到十几年。本专题将详细介绍高炉炼铁生产的工艺流程，主要工艺设备的工作原理以及控制要求等信息。由于时间的仓促和编辑水平有限，专题中难免出现遗漏或错误的地方，欢迎大家补充指正。高炉冶炼目的：将矿石中的铁元素提取出来，生产出来的主要产品为铁水。付产品有：水渣、矿渣棉和高炉煤气等。高炉冶炼原理简介：高炉生产是连续进行的。一代高炉（从开炉到大修停炉为一代）能连续生产几年到十几年。生产时，从炉顶（一般炉顶是由料种与料斗组成，现代化高炉是钟阀炉顶和无料钟炉顶）不断地装入铁矿石、焦炭、熔剂，从高炉下部的风口吹进热风（1000～1300摄氏度），喷入油、煤或天然气等燃料。装入高炉中的铁矿石，主要是铁和氧的化合物。在高温下，焦炭中和喷吹物中的碳及碳燃烧生成的一氧化碳将铁矿石中的氧夺取出来，得到铁，这个过程叫做还原。铁矿石通过还原反应炼出生铁，铁水从出铁口放出。铁矿石中的脉石、焦炭及喷吹物中的灰分与加入炉内的石灰石等熔剂结合生成炉渣，从出铁口和出渣口分别排出。煤气从炉顶导出，经除尘后，作为工业用煤气。现代化高炉还可以利用炉顶的高压，用导出的部分煤气发电。 高炉冶炼工艺流程简图：[高炉工艺]高炉冶炼过程:高炉冶炼是把铁矿石还原成生铁的连续生产过程。铁矿石、焦炭和熔剂等固体原料按规定配料比由炉顶装料装置分批送入高炉，并使炉喉料面保持一定的高度。焦炭和矿石在炉内形成交替分层结构。矿石料在下降过程中逐步被还原、熔化成铁和渣，聚集在炉缸中，定期从铁口、渣口放出。高炉冶炼工艺--炉前操作:一、炉前操作的任务1、利用开口机、泥炮、堵渣机等专用设备和各种工具，按规定的时间分别打开渣、铁口，放出渣、铁，并经渣铁沟分别流人渣、铁罐内，渣铁出完后封堵渣、铁口，以保证高炉生产的连续进行。2.完成渣、铁口和各种炉前专用设备的维护工作。3、制作和修补撇渣器、出铁主沟及渣、铁沟。4、更换风、渣口等冷却设备及清理渣铁运输线等一系列与出渣出铁相关的工作。高炉冶炼工艺--高炉基本操作 :高炉基本操作制度:高炉炉况稳定顺行：一般是指炉内的炉料下降与煤气流上升均匀，炉温稳定充沛，生铁合格，高产低耗。操作制度：根据高炉具体条件(如高炉炉型、设备水平、原料条件、生产计划及品种指标要求)制定的高炉操作准则。高炉基本操作制度：装料制度、送风制度、炉缸热制度和造渣制度。 高炉冶炼主要工艺设备简介： [高炉设备]高炉 ： 横断面为圆形的炼铁竖炉。用钢板作炉壳，壳内砌耐火砖内衬。高炉本体自上而下分为炉喉、炉身、炉腰、炉腹 、炉缸5部分。由于高炉炼铁技 术经济指标良好，工艺 简单 ，生产量大，劳动生产效率高，能耗低等优点，故这种方法生产的铁占世界铁总产量的绝大部分。高炉生产时从炉顶装入铁矿石、焦炭、造渣用熔剂（石灰石），从位于炉子下部沿炉周的风口吹入经预热的空气。在高温下焦炭（有的高炉也喷吹煤粉、重油、天然气等辅助燃料）中的碳同鼓入空气中的氧燃烧生成的一氧化碳和氢气，在炉内上升过程中除去铁矿石中的氧，从而还原得到铁。炼出的铁水从铁口放出。铁矿石中未还原的杂质和石灰石等熔剂结合生成炉渣，从渣口排出。产生的煤气从炉顶排出，经除尘后，作为热风炉、加热炉、焦炉、锅炉等的燃料。高炉冶炼的主要产品是生铁 ，还有副产高炉渣和高炉煤气。 [高炉设备]高炉热风炉介绍 :热风炉是为高炉加热鼓风的设备，是现代高炉不可缺少的重要组成部分。提高风温可以通过提高煤气热值、优化热风炉及送风管道结构、预热煤气和助燃空气、改善热风炉操作等技术措施来实现。理论研究和生产实践表明，采用优化的热风炉结构、提高热风炉热效率、延长热风炉寿命是提高风温的有效途径。[高炉设备]铁水罐车:铁水罐车用于运送铁水，实现铁水在脱硫跨与加料跨之间的转移或放置在混铁炉下，用于高炉或混铁炉等出铁。 以上供你参考，希望对你有帮助，希望你能采纳，谢谢！！
白正国, 沈一兵, 水乃翔, 郭孝英, “黎曼几何初步”, 高等教育出版社, 北京, 1992 (第1版); 2004 (修订版).蔡天新：数字和玫瑰，北京三联书店，2003；台湾高谈文化有限公司，2004；韩国书之路出版社，2004。蔡天新：第四维、立体主义和相对论，读书，2004，9。陈维新，线性代数，北京，科学出版社，2000.陈维新，线性代数简明教程，北京，科学出版社，2001.董光昌 (与吴明华，洪安祥合作）：样条光顺的数字模型分析，高校应用数学学报 , (2003),377-382董光昌: 非线性二阶偏微分方程，1988清华大学出版社董光昌: 船体数学放样——回弹法，科学出版社，1978北京黄庆学,完全多部图分解与区组设计及其编码.杭州:浙江大学出版社,2005姜海益、奚李峰, 关于Norton问题, 数学学报, 43(3):445-456, 2000.林正炎，混合相依变量的极限理论, 纯粹数学与应用数学专著丛书(36号), 科学出版社, 北京,1997.林正炎, 陆传荣, 张立新, 高斯过程的样本轨道性质. 现代数学基础丛书, 科学出版社, 2001.林正炎，强极限定理, 纯粹数学与应用数学专著丛书(25号), 科学出版社, 北京,1992.刘祥官，李吉鸾，造渣系数与转炉炼钢的系统工程，钢铁，1986；21（2）：10－14刘祥官，李吉鸾，冶金生产过程的系统优化，系统工程理论与实践，1994:14(6)：54－59刘祥官，孙红军等，Multivariate Statistical Modeling and Product Optimization for BFNo1 at HANGGANG Co，1999年菲律宾马尼拉国际统计会议ARC，刘祥官，刘芳，高炉炼铁过程优化与智能控制系统，冶金工业出版社，354千字，2003，2005年重印郜传厚，刘祥官，高炉冶炼过程的混沌性辨识，金属学报，2004，40(4)：347－350刘祥官，罗登武等，莱钢1号750m3高炉智能控制专家系统，钢铁，2002，37（8）：18－22刘祥官，刘芳等，智能控制专家系统在莱钢高炉的应用，中国科学院文献情报中心编，编委会主任：路甬祥，中国科技发展论坛（2004年卷），国防工业出版社，2005，1356－1358。刘祥官，李启会，高炉炼铁过程的智能自动化模型，WCICA 2004，第五届全球智能控制与自动化大会，会议论文集（4），3547－3551罗世华，刘祥官，Prediction for silicon content in molten iron using a combined fuzzy-associative-rules bank, FSKD论文集，Springer,2005；667-676阮火军，沙震，叶懋冬．Barnsley-Elton-Hardin的一个定理的修正．高校应用数学学报， 15 (2): 157—162 (2000).阮火军，孙业顺，尹永成．双Lipschitz IFS吸引子的一致完全性．中国科学A辑， 51 (2)：232—240 (2006)．沙震，阮火军，分形与拟合．杭州：浙江大学出版社．2005年3月．沈一兵, “整体微分几何初步”, 浙江大学出版社, 杭州, 1998 (第1版); 2005 (第2版).王国瑾, 汪国昭, 郑建民, 计算机辅助几何设计, 高等教育–施普林格出版社, 北京, 2001.王兴华, 爵克松奇异积分对连续函数逼近的准确常数, 数学学报. 14(2): 231--237(1964).吴庆标,误差最小的计算机插补原理,计算机辅助设计与图形学学报,12：174-178， (2000).杨启帆主编，数学建模，教育科学十五国家规划课题研究成果，高等教育出版社，2005年5月杨启帆主编，数学建模竞赛-浙江大学学生获奖论文点评，十五国家级规划教材，浙江大学出版社，2005年7 月杨启帆主编，数学建模案例，教育科学十五国家规划研究课题成果，高等教育出版社，2006年2月杨启帆主编，数学建模（重点院校理工类用），十五国家级规划教材，浙江大学出版社，2006年2月赵敏，刘祥官，An evolutionary artificial neural networks approach for BF hot metal silicon content prediction, ICNC论文集，Springer，2005；374－377 ⊙ “整体微分几何”, 国家教育部科技成果奖(甲类)(三等), 国家教育部, 1990, 白正国, 沈一兵⊙ “黎曼几何初步”, 国家教育部全国高校优秀教材奖(二等), 国家教育部, 1995, 白正国, 沈一兵, 水乃翔, 郭孝英.⊙ 2002年宁波市（首届）高校名教师，陈维新⊙ 获奖专利：船壳放样的精密光顺方法由2005年起获国家发明专利，船体船学放样与数控绘图二项目获1978年全国科学大会奖, 董光昌⊙ 非线性二阶偏微分方程，理论与应用，国家教委科技进步一等奖，1990，董光昌，吴绍平，洪敏纯。⊙ 非线性二阶偏微分方程，理论与应用，国家自然科学奖四等奖1995, 董光昌，潘兴斌。⊙ 用填充方法构造最优超饱和设计,第七届全国统计科学研究优秀成果奖二等奖, 中华人民共和国国家统计局, 2004年, 方开泰、葛根年、刘民千⊙ 若干环类的结构和扩张及其在Yang-Baxter方程非可逆解构造中的应用, 2002, 浙江省科技进步奖(三等),，浙江省高等学校科研成果奖(一等), 主持：李方⊙ 强极限理论、相依变量极限理论及有关问题， 国家自然科学奖（三等）， 国家科委， 1997， 林正炎， 陆传荣， 邵启满⊙ 概率极限理论及其在Gauss过程轨道性质方面的应用， 教育部自然科学提名奖（二等）， 2002， 林正炎，张立新⊙ 强极限理论， 国家教委科技进步奖（二等），1993， 林正炎⊙ 概率极限理论及其在统计大样本中的应用，国家教委科技进步奖（二等），1988， 林正炎⊙ 不变原理与某些统计量的收敛性，浙江省优秀科技成果奖（三等）， 1984， 陆传荣， 林正炎⊙ 国家级教学名师奖， 教育部， 2003， 林正炎⊙ 概率极限理论引论， 教育部优秀教材奖（一等）， 2003， 林正炎， 陆传荣， 苏中根⊙ 概率极限理论引论， 国家教委优秀教材奖（二等）， 1992， 林正炎， 陆传荣， 陆传莱⊙ 运用高水平研究成果培养高质量专业人才， 浙江省优秀教学成果奖（一等），1993，林正炎， 陆传荣⊙ 宝钢教育奖（特等奖）， 2000， 林正炎⊙ 概率极限理论及其在Gauss过程轨道性质方面的应用, 国家教育部科技进步奖（二等奖），国家教育部，2003，林正炎、张立新、苏中根。⊙ 2005年“晨兴数学金奖”，刘克峰⊙ 2004年国家教育部十大科技进展，刘克峰⊙ 国际谷庚海默奖(谷庚海默院士)，刘克峰⊙ “晨兴数学银奖”、Sloan奖、Terman奖，刘克峰⊙ 2002年国际数学家大会特邀报告、2001年国际华人数学家大会大会报告，刘克峰⊙ 中国科学院海外知名学者、中国科学院核心数学挑战性问题国际研究团队学术带头人, 刘克峰⊙ 1980－1988年主持完成《攀钢提钒工艺参数的系统优化—完善提高提钒工艺技术》，获1988年度国家科技进步一等奖，第一完成人, 刘祥官。⊙ 1984－1990年主持完成《样本空间模型与高炉优化操作》，获四川省企业管理优秀成果奖一等奖，第一完成人，刘祥官。⊙ 1997－2002年主持完成《高炉冶炼过程计算机优化控制系统》，获2002年浙江省科学技术奖一等奖，第一完成人，刘祥官。⊙ 1994－1998年主持完成《杭钢1号高炉炼铁优化操作计算机系统》，获浙江省科技进步二等奖，第一完成人，刘祥官。⊙ 2001－2003年主持完成《莱钢1号高炉智能控制专家系统》，获2003年山东省科学技术奖二等奖，刘祥官。⊙ 1997－2000年主持完成《高炉炼铁优化专家系统在济钢350m3高炉上的应用研究》，获中国钢铁工业协会、中国金属学会的冶金科学技术奖二等奖，刘祥官。⊙ 1980－1987年主持完成《攀钢雾化提钒工艺参数的系列优化》获四川省科技进步二等奖，第一完成人，刘祥官。⊙《杭钢1号高炉炼铁优化操作计算机系统》评为1998年浙江省教委科技进步一等奖，第1完成人，刘祥官。⊙《高炉冶炼过程计算机优化控制系统》评为2002年浙江省高校科技进步一等奖，第1完成人，刘祥官。⊙《智能控制高炉冶炼的系统》2005年获国家知识产权局的发明专利，专利号：ZL 02 1 ，刘祥官。⊙《一种利用智能控制系统控制高炉冶炼的方法》2005年获国家知识产权局的发明专利，专利号：ZL 02 1 ，刘祥官。⊙ 子流形几何与曲面调和映射的某些问题”, 国家教育部科技进步奖(三等), 国家教育部, 19096, 沈一兵, 许洪伟, 东瑜昕. ⊙ 计算机辅助参数曲线曲面设计的理论研究国家教育部科技进步奖（二等）国家教育部1999王国瑾, 汪国昭, 郑建民, 吕伟, 胡事民⊙ 船舶振动预报程序系统(SVPP)国家交通部科技进步奖（二等）国家交通部1989上海船舶运输科学研究所, 王国瑾, 金通洸⊙ 计算机图形生成与几何造型的研究，国家自然科学三等奖 1991年12月，梁发栋、彭群生、汪国昭、陈家平⊙ 计算机图形的算法及其应用，国家教育委员会科学技术进步一等奖 1988年7月，梁发栋、陈冢平、彭群生、汪国昭 ⊙ 计算机图形的基础理论与算法，国家教育妥员会科学技术进步二等奖 1991年7月，梁发栋、彭群生、汪国昭、陈家平⊙ IUD主要副作用发生机制及防治, 国家计划生育委员会“八五”科技攻关成果三等奖 1996年9月, 陈秋波、汪国昭等⊙ 全国科学大会奖（滤波器） 1978，王斯雷⊙ 函数论基本理论 1979 浙江科技进步奖（二等奖），王斯雷⊙ 富里埃逼近及其有关问题 1982 浙江科技进步奖（二等奖），王斯雷⊙ 现代调和分析若干问题 1989 国家教委科技进步奖（二等奖），王斯雷⊙ 数学分析的方法及例题选讲全国高等学校优秀教材奖（国家级：国优0009号）国家教委1988 徐利治、王兴华⊙ 求复多项式全部零点的并行算法国家教委科技进步奖（二等） 国家教委1989 王兴华、郑士明⊙ 对Smale连续复杂性理论的若干发展，国家教委科技进步奖（二等） 国家教委，1995王兴华、韩丹夫⊙ 国家有突出贡献的中青年专家 1993 王兴华 国家人事部⊙ 主持教改项目“数学建模课程建设与实践”获国家级教学成果奖（二等奖），中华人民共和国教育部，2001年12月，杨启帆⊙ 获“全国大学生数学奖模竞赛优秀指导教师”，全国大学生数学建模竞赛组委会，2001年，杨启帆⊙ .获浙江省高等学校教学名师奖，浙江省教育厅，2003年7月，杨启帆⊙ 获“浙江省优秀教师”称号，浙江省教育厅，2004年9月，杨启帆⊙ 几何与物理中的偏微分方程，2004年度教育部提名国家自然科学二等奖，教育部，翟健⊙ 二次微分系统极限环的个数与分布;广义Lienard方程及其应用，2006年度教育部提名国家科学技术奖自然科学奖（二等），国家教育部，张平光，赵申琪
锌对炼铁炉料冶金性能的影响论文
摘要 ：采用醋酸锌水溶液浸泡加锌的方法制备不同含锌量的烧结矿和焦炭试样，并对烧结矿试样进行低温还原粉化率及还原性指标的测试，对焦炭试样进行CO2反应性及反应后强度的测试。结果表明，随着含锌量的增加，烧结矿的RDI＋3．15和RDI＋6．3减小而RDI－0．5明显增大，间接还原速率和RI降低，焦炭的CRI增高而CSR降低，烧结矿中锌含量的增加使其低温还原粉化性和还原性变差，同时焦炭中锌含量的增加使其热性能变差；与喷洒ZnSO4水溶液加锌方法相比，采用醋酸锌水溶液浸泡加锌方法能更准确地确定ZnO对焦炭热性能的影响程度。
关键词 ：钢铁材料论文
高炉中的锌主要来源于炼铁原料，包括铁矿石、焦炭和循环回收物［1－3］。同时，锌在高炉内部还会不断地进行循环富集，使得高炉内炉料的锌含量远远超过从炉顶加入时炉料的锌含量［4－5］。为此，研究者们针对锌在高炉内的分布、高锌负荷下的适宜高炉操作制度、锌对高炉耐火材料及冶炼过程的影响机理等问题开展了大量研究［6－9］。既有研究中，向铁矿石和焦炭中加锌的方法有多种。尹慧超等［10］采用熏蒸法向铁矿石表面引入锌，研究了锌对铁矿石低温还原粉化性的影响。康泽朋等［11］采用向试样表面喷洒ZnSO4溶液的方法研究了锌对铁矿石低温还原粉化性和焦炭反应性、反应后强度的影响，但是一方面ZnSO4在650℃左右才开始分解，在铁矿石低温还原粉化率的测试温度（500℃）下ZnSO4不会分解生成ZnO，所以喷洒ZnSO4不适合用于锌对铁矿石低温还原粉化性影响的研究；另一方面，在720℃下ZnSO4即可剧烈分解，因而在1100℃下进行焦炭热性能试验时，它所分解生成的SO3对焦炭反应有催化作用［12］，这显然会妨碍对锌含量与焦炭热性能之间的内在关系作出正确的判断。此外，有关锌对铁矿石还原性的影响也尚未见有文献报道。为此，为了较好地模拟高炉块状带内炉料吸附ZnO粉末的现象，本文采用了醋酸锌水溶液浸泡的方法向试样中添加ZnO，研究ZnO含量对包括铁矿石还原性在内的高炉炉料各种冶金性能的影响。
1试验
1．1试样制备
试验所用的烧结矿和焦炭均取自武汉钢铁（集团）公司五号高炉生产现场。烧结矿的化学成分如表1所示。焦炭的工业分析结果如表2所示。2H2O）为分析纯。二水合醋酸锌可溶于水，在200℃以下即可脱去结晶水，生成的无水醋酸锌在242℃下熔融，在370℃下完全分解为ZnO。本文根据醋酸锌的这些特性，设计了醋酸锌水溶液浸泡烧结矿和焦炭加锌的方法，具体如下：首先根据需要配制一定质量百分比浓度的醋酸锌水溶液，将试样放在其中浸泡并煮沸一段时间，取出进行滤水、干燥和称重，求得向试样中添加的二水合醋酸锌的质量，在后续的炼铁炉料冶金性能的试验过程中，加入的二水合醋酸锌将脱除结晶水并分解变成固体ZnO。ZnO占未浸泡试样的质量百分比即为试样的ZnO增量。通过调节醋酸锌水溶液的浓度和煮沸时间可以比较准确地控制试样的加锌质量。分别取粒度为10～12．5mm的烧结矿每份500g和粒度为21～25mm的焦炭每份200g进行浸泡加锌，加锌方案如表3所示。
1．2测试方法
铁矿石低温还原粉化性能的测定根据GB13242—92规定的方法进行。测定时模拟高炉上部条件：温度500℃，反应时间60min，气体成分为：N2、CO、CO2的体积分数分别为60％、20％、20％，气体流量15L／min，转鼓总转数300r、转速30r／min。烧结矿的还原性依据GB13241—91规定的检测方法进行检测，实验条件为：温度900℃，反应时间180min，气体成分为：N2、CO的体积分数分别为70％、30％，气体流量15L／min。焦炭反应性和反应后强度按照GB／T4000—2008规定的方法测定，实验条件为：温度1100℃，反应时间120min，纯CO2气体，气体流量5L／min，转鼓总转数600r、转速20r／min。
2结果与分析
2．1加锌对烧结矿低温还原粉化性能的影响
加锌前后烧结矿试样的低温还原粉化指数RDI＋3．15、还原强度指数RDI＋6．3和磨损指数RDI－0．5如图1所示。从图1中可以看出，随着烧结矿中ZnO含量的增加，RDI＋3．15和RDI＋6．3均呈减小趋势，而磨损指数RDI－0．5呈上升趋势，表明随着ZnO含量的.增加，烧结矿的低温还原粉化性能变差。ZnO与Fe2O3合成为铁酸锌的反应开始温度为500℃，且随着温度的升高反应速度加快［13］。低温还原粉化率测试试验的温度刚好为500℃，因此推测所加入氧化锌中的一部分能够与烧结矿中的赤铁矿反应生成铁酸锌，而且因为温度较低，生成的铁酸锌难以被CO还原分解而保持稳定。铁酸锌属于尖晶石型矿物，等轴晶系，密度为5．20g／cm3，而赤铁矿属于六方晶系，密度为4．9～5．3g／cm3，二者在晶形和密度方面差异明显，意味着新生成的铁酸锌会从大块赤铁矿上剥离下来形成粉末，并可能使赤铁矿的强度降低。这可能是导致烧结矿低温还原粉化性能变差特别是磨损指数RDI－0．5急剧增大的内在原因。
2．2加锌对烧结矿还原性的影响
对加锌烧结矿进行还原性实验，得到试样的失重量（包含烧结矿失重量与氧化锌失重量）随还原时间的变化曲线如图2所示。分析图2中的失重曲线可知，当还原时间在60min之内时，不同ZnO含量烧结矿的失重速率均较大，且失重量的值相差不大，其原因是，在还原的初始阶段，主要是由于矿石表面的ZnO和铁的氧化物被CO还原而造成的失重，ZnO对烧结矿的还原过程没有明显的抑制作用；反应时间为60～120min时，反应在矿石颗粒的内部进行，ZnO含量高的矿石因为开口气孔被ZnO粉末堵塞的机会较多，减少了CO与铁氧化物的接触机会，而且铁酸锌的生成数量也较多，所以随着ZnO含量的增加，试样的失重速率逐渐减小；反应时间为120～180min时，4种ZnO含量烧结矿的还原速率均趋近于零，表明此阶段的还原反应基本上已经结束。对还原性试验后的烧结矿样品进行SEM和EDS分析可知其中残留的Zn元素极少，因此可以假定试验结束时试样中没有ZnO残留，则由180min时的失重量计算可得烧结矿各试样的还原度RI如表4所示。从表4中可知，随着烧结矿中锌含量的增加，烧结矿的还原性变差，且ZnO增量对RI值的影响基本上是线性的，增幅为－7．13％（RI）／1％（w（ZnO））。烧结矿间接还原受阻意味着高炉焦比可能升高。ZnO对烧结矿还原反应有阻碍作用的原因可能有两点：一是黏附在烧结矿颗粒表面和开口气孔壁上的ZnO粉末妨碍了氧化铁与CO的接触；二是ZnO与Fe2O3反应会生成铁酸锌，而铁酸锌的还原分解要求较高的动力学条件，结果妨碍了铁矿石的还原［13］。
2．3加锌对焦炭热态性能的影响
不同加锌量焦炭试样的反应性（CRI）和反应后强度（CSR）的测试结果如表5所示。从表5中可以看出，随着ZnO增量的增加，焦炭的CRI值呈增大的趋势，而CSR值则有着相应降低的趋势，表明ZnO对焦炭热性能有负面的影响。影响焦炭反应性的因素主要分为两大类：一是焦炭的微观结构，其中焦炭的石墨化程度和炼焦煤煤种产生的影响最大；二是外在因素的影响，主要包括焦炭的气孔率、气孔结构和内在矿物质的影响。焦炭气孔率越大，气孔分布越均匀，焦炭的反应性就越高；矿物质中的碱金属对焦炭的气化反应影响最大，其次为碱土金属和过渡元素［14］，而ⅡB族元素（锌、镉、汞）因在形成稳定配位化合物的能力上与传统的过渡元素相似，故常常也将其归入过渡元素范围。本研究中，由于在焦炭中加入了ZnO，而ZnO在焦炭反应性实验条件下很容易被碳还原为锌蒸气，使焦炭气孔率增加，在一定程度上起到促进气化反应的作用，从而使CRI值增大。另一方面，与碱土金属类似，金属锌和ZnO之间的转化符合电子迁移理论和氧迁移理论的条件［15］，故锌对气化反应也起到一定的催化作用。增大气孔率和催化气化反应这两方面的作用，使得ZnO的添加提高了焦炭的CRI，而CSR则由于焦炭气孔率增大和气化反应增强而减小。文献［11］报道，焦炭中的w（ZnO）由0．06％增加到3．09％时，CRI从20．77％增至25．53％，升高了近5个百分点；CSR约从70％降至60％，下降了约10个百分点。而本研究中，ZnO增量由0增至3．45％时，CRI从25．44％增大到28．89％，增加了3．45个百分点，CSR从61．62％降至57．42％，下降了4．2个百分点。两相比较发现，在焦炭中ZnO增量基本相同的情况下，本文测定的ZnO对CRI的影响幅度只有文献［11］中的70％左右，对CSR的影响幅度只有文献［11］中的40％左右。这可能是由于锌的添加方法不同引起的，文献［11］中采用的是喷洒ZnSO4水溶液的方法，ZnSO4在1100℃下分解生成SO3，而SO3对焦炭气化反应也有明显的催化作用，结果显得ZnO对焦炭热性能的影响程度较大。
3结论
（1）随着烧结矿中ZnO含量的增加，烧结矿低温还原粉化指数RDI＋3．15减小，还原强度指数RDI＋6．3减小，磨损指数RDI－0．5明显增大。烧结矿中锌含量的增加使烧结矿的低温还原粉化性变差。低温还原粉化性能变差的原因可能是因为加入ZnO使烧结矿在低温还原反应中生成的铁酸锌和赤铁矿在晶形和密度方面有较大差异造成的。
（2）烧结矿中锌含量的增加使烧结矿的还原性变差，烧结矿的还原度RI降低幅度与ZnO增量基本上呈线性关系。还原性变差的原因一方面是因为烧结矿的开口气孔被ZnO阻塞，另一方面可能是因为生成的铁酸锌难以被CO还原分解，阻碍了Fe3＋的还原。
（3）随着焦炭中ZnO含量的升高，烧结矿CRI随之升高，CSR则随之降低。焦炭中锌含量的增加使焦炭的热性能变差。焦炭热性能变差的原因，一方面是因为ZnO本身与C反应使焦炭的气孔率增大，另一方面是因为Zn元素对焦炭气化反应有催化作用。
（4）与喷洒ZnSO4水溶液加锌方法相比，采用醋酸锌水溶液浸泡加锌方法能更准确地确定ZnO对焦炭热性能的影响程度。
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