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Sensorless torque control scheme ofinduction motor for hybrid electric vehicleYan LIU 1,2, Cheng SHAO1(1.Research Institute of Advanced Control Technology, Dalian University of Technology, Dalian Liaoning 116024, China;2.School of Information Engineering of Dalian University, Dalian Liaoning 116622, China)Abstract: In this paper, the sensorless torque robust tracking problem of the induction motor for hybrid electric vehicle(HEV) applications is addressed. Because motor parameter variations in HEV applications are larger than in industrialdrive system, the conventional field-oriented control (FOC) provides poor performance. Therefore, a new robust PI-basedextension of the FOC controller and a speed-flux observer based on sliding mode and Lyapunov theory are developed inorder to improve the overall performance. Simulation results show that the proposed sensorless torque control scheme isrobust with respect to motor parameter variations and loading disturbances. In addition, the operating flux of the motor ischosen optimally to minimize the consumption of electric energy, which results in a significant reduction in energy lossesshown by simulations.Keywords: Hybrid electric vehicle; Induction motor; Torque tracking; Sliding mode1 IntroductionBeing confronted by the lack of energy and the increasinglyserious pollution, the automobile industry is seekingcleaner and more energy-efficient vehicles.A Hybrid ElectricVehicle (HEV) is one of the solutions. A HEV comprisesboth a Combustion Engine (CE) and an Electric Motor(EM). The coupling of these two components can be inparallel or in series. The most common type of HEV is theparallel type, in which both CE and EM contribute to thetraction force that moves the vehicle. Fig1 presents a diagramof the propulsion system of a parallel HEV [1].Fig. 1 Parallel HEV automobile propulsion system.In order to have lower energy consumption and lower pollutantemissions, in a parallel HEV the CE is commonlyemployed at the state (n > 40 km/h or an emergency speedup), while the electric motor is operated at various operatingconditions and transient to supply the difference in torquebetween the torque command and the torque supplied bythe CE. Therefore fast and precise torque tracking of an EMover a wide range of speed is crucial for the overall performanceof a HEV.The induction motor is well suited for the HEV applicationbecause of its robustness, low maintenance and lowprice. However, the development of a drive system basedon the induction motor is not straightforward because of thecomplexity of the control problem involved in the IM. Furthermore,motor parameter variations in HEV applicationsare larger than in industrial drive system during operation[2]. The conventional control technique ranging from theinexpensive constant voltage/frequency ratio strategy to thesophisticated sensorless control schemes are mostly ineffectivewhere accurate torque tracking is required due to theirdrawbacks, which are sensitive to change of the parametersof the motors.In general, a HEV operation can be continuing smoothlyfor the case of sensor failure, it is of significant to developsensorless control algorithms. In this paper, the developmentof a sensorless robust torque control system for HEVapplications is proposed. The field oriented control of the inductionmotor is commonly employed in HEV applicationsdue to its relative good dynamic response. However the classical(PI-based) field oriented control (CFOC) is sensitive toparameter variations and needs tuning of at least six controlparameters (a minimum of 3 PI controller gains). An improvedrobust PI-based controller is designed in this paper,Received 5 January 2005; revised 20 September 2006.This work was supported in part by State Science and Technology Pursuing Project of China (No. 2001BA204B01).Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46 43which has less controller parameters to be tuned, and is robustto parameter variation.The variable parameters modelof the motor is considered and its parameters are continuouslyupdated while the motor is operating. Speed andflux observers are needed for the schemes. In this paper,the speed-flux observer is based on the sliding mode techniquedue to its superior robustness properties. The slidingmode observer structure allows for the simultaneous observationof rotor fluxes and rotor speed. Minimization of theconsumed energy is also considered by optimizing operatingflux of the IM.2 The control problem in a HEV caseThe performance of electric drive system is one of thekey problems in a HEV application. Although the requirementsof various HEV drive system are different, all thesedrive systems are kinds of torque control systems. For anideal HEV, the torque requested by the supervisor controllermust be accurate and efficient. Another requirement is tomake the rotor flux track a certain reference λref . The referenceis commonly set to a value that generates maximumtorque and avoids magnetic saturation, and is weakened tolimit stator currents and voltages as rotor speed increases.In HEV applications, however, the flux reference is selectedto minimize the consumption of electrical energy as it is oneof the primary objectives in HEV applications. The controlproblem can therefore be stated as the following torque andflux tracking problems:minids,iqs,we Te(t) − Teref (t), (1)minids,iqs,we λdr(t) − λref (t), (2)minids,iqs,we λqr(t), (3)where λref is selected to minimize the consumption of electricalenergy. Teref is the torque command issued by thesupervisory controller while Te is the actual motor torque.Equation (3) reflects the constraint of field orientation commonlyencountered in the literature. In addition, for a HEVapplication the operating conditions will vary continuously.The changes of parameters of the IM model need to be accountedfor in control due to they will considerably changeas the motor changes operating conditions.3 A variable parameters model of inductionmotor for HEV applicationsTo reduce the elements of storage (inductances), the inductionmotor model used in this research in stationary referenceframe is the Γ-model. Fig. 2 shows its q-axis (d-axisare similar). As noted in [3], the model is identical (withoutany loss of information) to the more common T-model inwhich the leakage inductance is separated in stator and rotorleakage [3]. With respect to the classical model, the newparameters are:Lm = L2mLr= γLm, Ll = Lls + γLlr,Rr = γ2Rr.Fig. 2 Induction motor model in stationary reference frame (q-axis).The following basic w−λr−is equations in synchronouslyrotating reference frame (d - q) can be derived from theabove model.⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩dλdrdt= −ηλdr + (we − wr)λqr + ηLmids,dλqrdt= −(we − wr)λdr − ηλqr + ηLmiqs,didsdt= ηβλdr+βwrλqr−γids+weiqs+1σLsVds,diqsdt=−βwrλdr+ηβλqr−weids−γiqs+1σLsVqs,dwrdt= μ(λdriqs − λqrids) −TLJ,dθdt= wr + ηLmiqsλdr= we,Te = μ(λdriqs − λqrids)(4)with constants defined as follows:μ = npJ, η = RrLm, σ = 1−LmLs, β =1Ll,γ = Rs + RrLl, Ls = Ll + Lm,where np is the number of poles pairs, J is the inertia of therotor. The motor parameters Lm, Ll, Rs, Rr were estimatedoffline [4]. Equation (5) shows the mappings between theparameters of the motor and the operating conditions (ids,iqs).Lm = a1i2ds + a2ids + a3, Ll = b1Is + b2,Rr = c1iqs + c2.(5)4 Sensorless torque control system designA simplified block diagram of the control diagram isshown in Fig. 3.44 Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46Fig. 3 Control structure.4.1 PI controller based FOC designThe PI controller is based on the Field Oriented Controller(FOC) scheme. When Te = Teref, λdr = λref , andλqr = 0 in synchronously rotating reference frame (d − q),the following FOC equations can be derived from the equations(4).⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩ids = λrefLm+ λrefRr,iqs = Terefnpλref,we = wr + ηLmiqsλref.(6)From the Equation (6), the FOC controller has lower performancein the presence of parameter uncertainties, especiallyin a HEV application due to its inherent open loopdesign. Since the rotor flux dynamics in synchronous referenceframe (λq = 0) are linear and only dependent on thed-current input, the controller can be improved by addingtwo PI regulators on error signals λref − λdr and λqr − 0 asfollowids = λrefLm+ λrefRr+ KPd(λref − λdr)+KId (λref − λdr)dt, (7)iqs = Terefnpλref, (8)we = wr + ηLmiqsλref+ KPqλqr + KIq λqrdt. (9)The Equation (7) and (9) show that current (ids) can controlthe rotor flux magnitude and the speed of the d − q rotatingreference frame (we) can control its orientation correctlywith less sensitivity to motor parameter variations becauseof the two PI regulators.4.2 Stator voltage decoupling designBased on scalar decoupling theory [5], the stator voltagescommands are given in the form:⎧⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎩Uds = Rsids − weσLsiqs = Rsids − weLliqs,Uqs = Rsiqs + weσLsids + LmLrweλref= Rsiqs + weσLsids + weλref .(10)Because of fast and good flux tracking, poor dynamics decouplingperformance exerts less effect on the control system.4.3 Speed-flux observer designBased on the theory of negative feedback, the design ofspeed-flux observer must be robust to motor parameter variations.The speed-flux observer here is based on the slidingmode technique described in [6∼8]. The observer equationsare based on the induction motor current and flux equationsin stationary reference frame.⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩d˜idsdt= ηβ˜λdr + β ˜ wr˜λqr − γ˜ids +1LlVds,d˜iqsdt= −β ˜ wr˜λdr + ηβ˜λqr − γ˜iqs +1LlVqs,d˜λdrdt= −η˜λdr − ˜ wr˜λqr + ηLm˜ids,d˜λqrdt= ˜wr˜λ dr − η˜λqr + ηLm˜iqs.(11)Define a sliding surface as:s = (˜iqs − iqs)˜λdr − (˜ids − ids)˜λqr. (12)Let a Lyapunov function beV = 0.5s2. (13)After some algebraic derivation, it can be found that when˜ wr = w0sgn(s) with w0 chosen large enough at all time,then ˙V = ˙s · s 0. This shows that s will converge tozero in a finite time, implying the stator current estimatesand rotor flux estimates will converge to their real valuesin a finite time [8]. To find the equivalent value of estimatewr (the smoothed estimate of speed, since estimate wr is aswitching function), the equation must be solved [8]. Thisyields:˜ weq = wr˜λqrλqr + λdr˜λdr˜λ2qr +˜λ2dr −ηnp˜λqrλdr − λqr˜λdr˜λ2qr +˜λ2dr. (14)The equation implies that if the flux estimates converge totheir real values, the equivalent speed will be equal to thereal speed. But the Equation (14) for equivalent speed cannotbe used as given in the observer since it contains unknownterms. A low pass filter is used instead,˜ weq =11 + s · τ˜ wr. (15)Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46 45The same low pass filter is also introduced to the systeminput,which guarantees that the input matches the feedbackin time.The selection of the speed gain w0 has two major constraints:1) The gain has to be large enough to insure that slidingmode can be enforced.2) A very large gain can yield to instability of the observer.Through simulations, an adaptive gain of the slidingmode observer to the equivalent speed is proposed.w0 = k1 ˜ weq + k2. (16)From Equation (11), the sliding mode observer structureallows for the simultaneous observation of rotor fluxes.4.4 Flux reference optimal designThe flux reference can either be left constant or modifiedto accomplish certain requirements (minimum current,maximum efficiency, field weakening) [9,10]. In this paper,the flux reference is chosen to maximum efficiency at steadystate and is weaken for speeds above rated. The optimal efficiencyflux can be calculated as a function of the torquereference [9].λdr−opt = |Teref| · 4Rs · L2r/L2m + Rr. (17)Equation (17) states that if the torque request Teref iszero, Equation (8) presents a singularity. Moreover, theanalysis of Equation (17) does not consider the flux saturation.In fact, for speeds above rated, it is necessary toweaken the flux so that the supply voltage limits are not exceeded.The improved optimum flux reference is then calculatedas:⎧⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩λref = λdr-opt,if λmin λdr-opt λdr-rated ·wratedwr-actual,λref = λmin, if λdr-opt λmin,λref = λdr-rated ·wratedwr-actual,if λdr-opt λdr-rated ·wratedwr-actual.(18)where λmin is a minimum value to avoid the division byzero.4.5 SimulationsThe rated parameters of the motor used in the simulationsare given byRs = 0.014 Ω, Rr = 0.009 Ω, Lls = 75 H,Llr = 105 H, Lm = 2.2 mH, Ls = Lls + Lm,Lr = Llr + Lm, P = 4, Jmot = 0.045 kgm2,J = Jmot +MR2tire/Rf, ρair = 1.29, Cd = 0.446,Af = 3.169 m2, Rf = 8.32, Cr = 0.015,Rtire = 0.3683 m, M = 3000 kg, wbase = 5400 rpm,λdr−rated = 0.47 Wb.Fig.4 shows the torque reference curve that representstypical operating behaviors in a hybrid electric vehicle.Fig. 4 The torque reference curve.Load torque is modeled by considering the aerodynamic,rolling resistance and road grade forces. Its expression isgiven byTL = RtireRf(12ρairCdAfv2 +MCr cos αg +M sin αg).Figures in [5∼8] show the simulation results of thesystem of Fig.3 (considering variable motor parameters).Though a small estimation error can be noticed on the observedfluxes and speed, the torque tracking is still achievedat an acceptable level as shown in Figs. [5, 6, 8]. The torquecontrol over a wide range of speed presents less sensitivityto motor parameters uncertainty.Fig.5 presents the d and q components of the rotor flux.Rotor flux λr is precisely orientated to d-axis because of theimproved PI controllers.Fig.8 shows clearly the real and observed speed in thedifferent phases of acceleration, constant and decelerationspeed with the motor control torque of Fig.4. The variablemodel parameters exert less influence on speed estimation.Fig.7 shows the power loss when the rotor flux keeps constantor optimal state. A significant improvement in powerlosses is noticed due to reducing the flux reference duringthe periods of low torque requests.Fig. 5 Motor rotor flux λr.46 Y. LIU et al. / Journal of Control Theory and Applications 2007 5 (1) 42–46Fig. 6 Motor torque.Fig. 7 Power Losses.Fig. 8 Motor speed.5 ConclusionsThis paper has described a sensorless torque control systemfor a high-performance induction motor drive for aHEV case. The system allows for fast and good torquetracking over a wide range of speed even in the presence ofmotor parameters uncertainty. In this paper, the improvedPI-based FOC controllers show a good performance in therotor flux λdr magnitude and its orientation tracking. Thespeed-flux observer described here is based on the slidingmode technique, making it independent of the motor parameters.Gain adaptation of the speed -flux observer is used tostabilize the observer when integration errors are present.
呵呵，从具体的情况来看，好象这类的问题应该有专业方面的人才来帮助你回答啊！很可惜我不会啊！
Robotics education in the university* Rafael M. Inigo and Jose M. Angulo School of Engineering and Applied Science, University of Virginia, Charlottesville, Virginia 22901, USADept. de Informatica, Universidad de Deusto, Bilbao, Spain Available online 28 October 2004. The importance of automation and robotics in modern factories has required the introduction of courses on these subjects at the graduate and undergraduate levels in engineering schools. A comprehensive course on robotics must include the following subjects of fundamental importance: kinematics, dynamics, computer hardware and software, automatic control and machine vision. This paper describes the authors' experience in teaching a graduate robotics course at the University of Virginia and a short summer course at the Universidad de Deusto in Spain. Hands-on experience is a must in courses on robotics, and some simple yet effective systems designed and constructed by students are described. These include a program for transformation matrix manipulation, an operating system for manipulator control, and a simple three degrees of freedom programmable manipulator. The majority of the students who took both courses were electrical engineers, but mechanical engineers and computer scientists were also enrolled. Author Keywords: Robotics Education; Robotics Laboratory; Hardware; Software Development For Robotics Education *Parts of this paper were presented at the Second annual workshop on interactive computing, CAD/CAM: Electrical Engineering Education Washington,
核心期刊：
水利水电技术、人民黄河、人民长江、武汉水利电力大学学报、水利水运科学研究等等
可以评高工职称的的水利类期刊有哪些，水利类期刊介绍《中国水运》 ： 中国水运杂志创刊于1979年,是中华人民共和国交通运输部主管、面向国内外公开发行的水运行业综合性期刊、全国优秀科技期刊、中国学术期刊光盘版入编期刊、万方数据—数字化期刊群入网期刊。国内统一刊号：CN42-1395/U ，国际标准刊号：ISSN1006-7973。 《广东水利水电》 ： 《广东水利水电》创刊于1972年，是由广东省水利厅主管，广东省水利学会技术主管，广东省水利水电科学研究院主办的水利水电工程类期刊。 《水利水电技术》 ：核心期刊 《水利水电技术》杂志是水利部主管、水利部发展研究中心主办的水利水电行业的综合性技术刊物，创刊于1959年，现对国内外公开发行，为全国中文核心期刊、中国科技核心期刊。以介绍我国水利水电工程的勘测、设计、施工、运行管理和科学研究等方面的技术经验为主，同时也报道国外的各项先进技术。是我国水利水电科技刊物中创刊较早、影响范围较大、发行量较多的刊物。 ………… 水利科技论文是水利信息交流、传播、储存的有效载体,不仅为水利事业的发展发挥着举足轻重的作用,而且为社会生产力的发展、经济和社会效益的增长起着媒介和催化作用，在大量的水利类论文写作的背后，出现了很多问题，很多水利专业技术人员在撰写论文的时候不太注意文学方面的提炼、总结和加工，有的干脆把自己的试验报告或者是阶段性性质的工作报告直接投递给编辑，没有按照论文的格式要求来，不仅加大了编辑的工作量，又降低了论文的利用率，这其实也增加了自己文章发表的难度。 论文的题目字数要求以及各方面的要求都要提前了解清楚，论文能够顺利的发表这些细节都需要去做好。论文题目是一篇文章的重要信息，能够很准确的表达论文主要内容。一般的题目的字数不宜太多，不要超过20个字。一篇文章好的题目能起到很关键的作用，很多的时候作者往往不是很关注这个方面的内容。 关于论文发表的更多的详情，可联系征诚期刊，联系方式在文章的下方。
水文类有《水文地质工程地质》属于CSCD核心期刊，北大核心，统计源核心。《水文》属于CSCD核心期刊，北大核心。水利类有《中国农村水利水电》属于北大核心，统计源核心。《水利水电技术》属于CSCD核心期刊，北大核心，统计源核心。
水利水电工程培养具有水利水电工程的勘测、规划、设计、施工、科研和管理等方面的知识，能在水利、水电等部门从事规划、设计、施工、科研和管理等方面工作的高级工程技术人才。
水利水电工程专业学生主要学习水利水电工程建设所必需的数学、力学和建筑结构等方面的基本理论和基本知识，使学生得到必要的工程设计方法、施工管理方法和科学研究方法的基本训练，具有水利水电工程勘测、规划、设计、施工、科研和管理等方面的基本能力。
扩展资料：
资格证书：土木工程师（水利水电工程）（水利部）（一）具备下列条件之一的，可申请参加基础考试：
取得本专业(指水利水电工程、水文与水资源工程、农业水利工程、水土保持与荒漠化防治专业)或相近专业(指港口航道与海岸工程、土木工程、勘查技术与工程等专业)大学本科及以上学历或学位。
取得本专业或相近专业大学专科学历，累计从事水利水电工程勘察、设计工作满1年。取得其他工科专业大学本科及以上学历或学位，累计从事水利水电工程勘察、设计工作满1年。
最主要的还是造价信息期刊，就是用来做预结算和审计的，官方指定的，我可以帮你下载到电子版
期刊论文的格式要求主要包含以下几点：1、论文题目。应能概括整个论文最重要的内容，言简意赅，引人注目，一般不宜超过20个字。2、论文摘要和关键词。论文摘要应阐述学位论文的主要观点。说明本论文发表的目的、研究方法、成果和结论。尽可能保留原论文的基本信息，突出论文的创造性成果和新见解。而不应是各章节标题的简单罗列。摘要以500字左右为宜。3、关键词是能反映论文主旨最关键的词句，一般3-5个。4、目录。既是论文的提纲，也是论文组成部分的小标题，应标注相应页码。5、引言(或序言)。内容应包括本研究领域的国内外现状，本论文所要解决的问题及这项研究工作在经济建设、科技进步和社会发展等方面的理论意义与实用价值。6、正文。是毕业论文的主体。7、结论。论文结论要求明确、精炼、完整，应阐明自己的创造性成果或新见解，以及在本领域的意义。8、参考文献和注释。按论文中所引用文献或注释编号的顺序列在论文正文之后，参考文献之前。图表或数据必须注明来源和出处。(参考文献是期刊时，书写格式为：[编号]、作者、文章题目、期刊名(外文可缩写)、年份、卷号、期数、页码。参考文献是图书时，书写格式为：[编号]、作者、书名、出版单位、年份、版次、页码。)9、附录。论文发表包括放在正文内过份冗长的公式推导，以备他人阅读方便所需的辅助性数学工具、重复性数据图表、论文使用的符号意义、单位缩写、程序全文及有关说明等。补充普通期刊论文发表时间，如下图：
期刊论文写作之前，首先我们要了解SCI文章的基本要求：Originality（原创）、Solid evidence（证据确凿）、Significance（有意义）因此，文章写作之前，一定要对自己的数据结果做一个大致分析。了解研究目的是不是具有科学意义。然后根据期刊的格式要求进行写作。
一篇完整的Sci论文结构，包括Title、Abstract、Introduction、Methods、Results、Discussion和Reference，七个部分。可以根据以下五点原则来诠释板块内容结构。
1.why——为什么这么做？需要目的性明确的研究（对应论文的Introduction部分）
2.how——怎么做的？科学的研究方法（对应Materials and Methods部分）
3.what——做出了什么？可靠的结论（对应Results和Conclusion部分）
4.significance——做出来有什么意义？体现文章的创新，突出论题的意义。（对应Discussion部分）
5.limitation——做出来的东西有什么局限性？留出空间，不断深入（对应Discussion部分）
标准期刊论文格式要求如下：
1、标题不超过20个字，三号黑体居中，可以分成1或2行，段后空一行。
2、作者姓名，两人以上，以逗号分隔，4号仿宋体居中，段后空0.5行。
3、“摘要”二字为小四号黑体，摘要内容要小四号宋体，段后空一行。“关键词”三字用小四号黑体，关键词数量为3到5个，每一关键词之间用分号分开，最后一个关键词后不打标点符号。
4、正文，小四号宋体。行距20磅，字符间距为标准。内容的一级标题，4号黑体，段前段后1行，二级标题，5号黑体，段前段后0.5行，三级标题，5号楷体，段前段后0.5行。
5、参考文献，英文版的需要配英文翻译，用6号宋体。需要包含序号、主要责任者、文献题名、出版地、出版者、出版年、起止页码等信息。
期刊论文注意事项
期刊学术论文的题目是期刊学术论文的第一条信息，它除了准确、具体反应期刊学术论文的内容，起到统领全文的作用外，还对选定关键词、编制题录和索引等文献检索提供重要信息。期刊学术论文的标题既要概括中心思想，又不要太长，20个汉字以内为宜，最长不能超过25个汉字。
要根据“正确”、“明确”和“准确”的原则拟定期刊学术论文的标题，题目用词要确切、恰当、鲜明、简短，要尽量使用关键词语和规范词语，慎重使用缩略词语，避免使用不常见的缩略词、首字母缩写字符、代号和公式。
问题一：建筑期刊《工程技术》是什么级别的期刊 国家级期刊，但是是电子期刊，维普收录 问题二：工程技术 是电子期刊还是全纸质期刊 别上当 了！！！ 《外文科技期刊数据库－工程技术》 这才是这个期刊的全名称！！是13个字！！ 根本不是什么“工程技术”这4个字！！！ 有这样一大类期刊，都是由重庆维普资讯有限公司 ！！ 是个电子期刊…… 问题三：中文科技期刊数据库工程技术期刊怎么样 这个要看地区，如果没有特别要求不能发表在电子类期刊的话，肯定是没问题的 问题四：建筑工程技术与设计杂志可以评定职称吗 杂志哪有评定职称的资格，现在都是在当地的职称改革办公室就是人才市场评。杂志就是在职称评定时可以发表文章。只不过现在的中国什么都是乱的。只要交钱就搞定。 问题五：《电力技术》期刊怎么样？ 不是拿到刊物，能评职称就对吗？ 问题六：电信工程技术与标准化这个期刊怎么样 主管单位：中国移动通信集团公司 主办单位：中京邮电通信设计院 ISSN：1008-5599 CN：11-4017/TN 周期：月刊 语种：中文 开本：大16开 影响因子：0.154 被引次数：3541 影响力:ASPT来源刊、中国期刊网来源刊 期刊级别：国家级期刊 问题七：有人投过《电力技术》期刊吗？这个期刊怎么样 这个期刊都停刊了吧 换个吧 问题八：《建筑工程技术与设计》能不能发表职称论文，有效吗? 5分 首先你要到新闻总署去看一下这本期刊的真伪，然后中级职称一般要省级以上的期刊，发表还有其他一些列的问题，这些都搞清楚了再发不迟，我是一名注册电气工程师在众行发过，他们告诉我的反正挺多问题的，没发过谁也不知道啊，建议去了解下，又不要钱呵呵呵去看看吧祝你晋升顺利 问题九：《价值工程》杂志怎么样， 这本杂志挺好的，我之前评职称发过 《价值工程》 主管单位：河北省科学技术协会 主办单位：中国技术经济研究会价值工程专业委员会、河北省技术经济管理现代化研究会 国际刊号：ISSN 1006-4311 国内刊号：CN 13-1085/N 邮发代号：18-2 刊期：旬刊 栏目：价值与创新、供应链价值链、财经金融、企业管理、工业工程、工程管理、建筑与施工、信息技术、理论与实践等。 问题十：土木工程什么核心期刊最好发 土木工程期刊目录 全专业包括： 1、结构工程、防灾减灾及防护工程、现代结构理论学科 2、岩土工程学科 3、桥梁与隧道工程学科 4、土木工程建造与管理学科 期刊名称―――――种类―――――专业 东南大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 清华大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 湖南大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 华南理工大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 天津大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 同济大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 土木工程学报――CSCD、核心期刊――全专业 西安交通大学学报――CSCD、核心期刊――全专业 中国科学.A――CSCD、核心期刊――全专业 中国科学.B――CSCD、核心期刊――全专业 中国科学.C――CSCD、核心期刊――全专业 中国科学.D――CSCD、核心期刊――全专业 中国科学.E――CSCD、核心期刊――全专业 科学通报――CSCD、核心期刊――全专业 自然科学进展――CSCD、核心期刊――全专业 西安建筑科技大学学报. 自然科学版――核心期刊――全专业 华中科技大学学报――核心期刊――全专业 北京工业大学学报――CSCD――全专业 东北大学学报――CSCD――全专业 上海交通大学学报――CSCD――全专业 西北工业大学学报――CSCD――全专业 浙江大学学报.工学版――CSCD――全专业 浙江大学学报.理科版――CSCD――全专业 北方交通大学学报――CSCD――全专业 中国科学基金――CSCD――全专业 大连理工大学学报――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构、土木建管 建筑科学――核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构、土木建管 混凝土――核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构、土木建管 重庆建筑大学学报――核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构、土木建管 爆炸与冲击――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 地震工程与工程振动――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 工程力学――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 哈尔滨工业大学学报――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 振动工程学报――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 振动与冲击――CSCD、核心期刊――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 地震学报――CSCD――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 噪声与振动控制――CSCD――结构、防灾、岩土、道桥、现代结构 应用数学和力学――CSCD、核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 建筑结构――CSCD、核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 建筑结构学报――CSCD、核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 力学进展――CSCD、核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 计算结构力学――核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 力学与实践――核心期刊――结构、防灾、道桥、现代结构 应用力学学报――CSCD――结构、防灾、道桥、现代结构 固体力学学报――CSCD――结构、防灾、道桥、现代结构 实验力学――CSCD――结构、防灾、道桥、现代结构 应用数学学报――CSCD――结构、防灾、道桥、现代结构 工程勘察――核心期刊――结构、防灾、道桥、岩土 工业建筑――核心期刊――结构、防灾、现代结构 中国腐蚀与防护学报――CSCD――防灾 自然灾害学报――CSCD――防灾 灾害学――CSCD――防灾 西安公路交通大学学报――CSCD、核心期刊――道桥 中......>>
中国电力、华东电力、陕西电力、华北电力技术、现代电力、电力学报
等等，仅供参考，望采纳
不论级别的话就多了；
华北电力大学学报
电力与电工
电力电容器与无功补偿
全都是。